冯萃敏
,
刘丹丹
,
尹晓星
,
米楠
,
黄学平
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201506002
再生水的回用是解决水资源短缺的一项重要举措.在输配过程中,再生水与管道内表面会发生复杂的化学变化而产生腐蚀,再生水处理工艺对于腐蚀离子和腐蚀微生物的控制势必成为将来再生水处理工艺的研究热点.因此,建立基于化学腐蚀与微生物腐蚀过程协同的管网腐蚀控制与水质调控应用工艺具有深远的意义.分析了国内再生水处理工艺、混凝与消毒工艺、管网腐蚀与控制的研究进展;从传统再生水处理工艺的角度出发,重点探讨了混凝剂的合理选择、混凝过程控制、消毒工艺优化等关键环节对再生水管网腐蚀的控制作用.
关键词:
化学腐蚀
,
微生物腐蚀
,
再生水
,
处理工艺
,
配水管网
,
混凝
,
消毒
洪云
,
张伟军
,
左竟成
,
刘园园
,
董伟
,
王东升
环境化学
doi:10.7524/j.issn.0254-6108.2015.02.2014061005
选择牛血清蛋白和腐殖酸作为实验对象，考察了硫酸铝投加量和pH对两种有机体系有机物去除率、电荷性质以及絮体性质（粒径分布、分形维数和沉降性）的影响。实验结果发现，硫酸铝混凝对腐殖酸的去除效率要高于BSA，当硫酸铝投加量为5 mmol·L－1时，两种体系中DOC的去除率均达到最高。电中和在腐殖酸的混凝去除过程中占主导地位，而吸附架桥是BSA去除的主要机理。对于两种有机体系，随着硫酸铝投加量的升高，絮体粒径逐渐减小，而分形维数增大。相比腐殖酸体系，BSA混凝形成絮体粒径大但分形维数更小，同时絮体沉降性较差。此外，两种体系中DOC去除率在pH值等于6时均达到最高。同时，当pH值从5上升到9的过程中，BSA体系粒径逐渐增加；而在腐殖酸体系中，在pH值小于6时，絮体成长平衡时间延长，同时平衡后絮体粒径要明显大于pH值大于7条件下形成的絮体。
关键词:
硫酸铝
,
混凝
,
牛血清蛋白
,
腐殖酸
,
絮体
严群
,
余洋
,
周娜娜
,
徐晶
,
桂勇刚
,
罗仙平
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2014.01.019
以某钨矿含砷选矿废水为处理对象,针对常规铁盐混凝工艺除砷的不足,提出采用氧化-铁盐混凝法.氧化剂选用双氧水和次氯酸钠,研究探讨了两种氧化剂对混凝沉淀法除砷效果的影响.结果表明,当铁盐除砷的工艺条件:pH值7.55左右,三氯化铁投加量453.33 mg·L-1(Fe/As摩尔比=3.0),混凝反应时间25 min,PAM投加量40 mg·L-1固定时,双氧水氧化反应阶段的最佳工艺条件为:pH值5.50 ～7.50,氧化时间25 min,双氧水投加量950 mg·L-1,选矿含砷废水经该预氧化工艺处理后,再由铁盐沉淀法处理,出水砷浓度降至0.302 mg·L-1,砷去除率达到99.28％;次氯酸钠氧化反应阶段的最佳工艺条件为:pH值6.00 ～8.00,氧化时间25 min,次氯酸钠投加量1500 mg·L-1,选矿含砷废水经该预氧化工艺处理后,再由铁盐沉淀法处理,出水砷浓度为0.437 mg·L-1,砷去除率可达到99.0％.经比较分析得出双氧水为最佳氧化剂.
关键词:
选矿废水
,
砷
,
氧化
,
混凝
彭娟
,
赵陈冬
合成材料老化与应用
采用混凝-Fenton-SBR法处理印刷线路板乳化废液,实验结果表明,采用聚合氯化铁(PFC),在pH值为6．3,投加量为2800mg/L的条件下,COD去除率约为80．9%。混凝后废水利用Fenton处理,在pH=3时,H2 O2用量为50g/L,FeSO4·7H2 O的用量为5g/L时,废水COD降为1342mg/L,BOD降为657mg/L,废水的可生化性指数为0．49,可利用SBR处理,生化出水COD浓度低于485mg/L,可达到《广东省水污染物排放限值》( DB44/26-2001)中COD的三级排放标准。
关键词:
乳化废水
,
絮凝
,
Fenton试剂
,
SBR
张芳
,
张世忠
,
罗果萍
,
郝忠平
,
王巨清
钢铁
首先测定了包钢炼铁厂6号高炉入炉原燃料及产出项的锌含量,并结合取样期间高炉实际生产数据对6号高炉做了锌平衡分布计算。其次,采用LS230型激光粒度分析仪对各级瓦斯灰的粒度进行检测;采用扫描电镜（SEM,Hitachi S-3000）及能谱分析（X-EDS）对包钢6号高炉炼铁原料及产出物的微观形貌进行观测,并对其赋存状态进行分析。结果表明,包钢6号高炉锌负荷为0.625 kg/t,在国内处于中等偏高水平,必须对烧结矿和球团矿中的锌含量加以控制。支出项中,由瓦斯灰带走的锌量最多,占总支出量的96.14%,应严格控制各级除尘灰进入烧结系统。含锌吸附物均匀分布于瓦斯灰中,不同粒度瓦斯灰对锌的吸收能力有所不同。锌在瓦斯灰中主要以ZnO的形式存在,但其中还含有锌的铁酸盐、硅酸盐、铝酸盐以及硫化物。锌在风口凝结物中的存在形式为金属锌或铅锌合金。
关键词:
高炉
,
锌负荷
,
瓦斯灰
,
风口
,
凝结物
王莹
,
杨飞莹
,
刘强
,
丁成
黄金
doi:10.11792/hj20151017
采用预氧化—混凝法作为预处理工艺去除浮选废水中的 COD，考察了不同反应条件下对污染物的去除效果。研究结果表明：采用长春黄金研究院自制试剂 CCG708和 CCG821（投加量分别为240 mg／L、8 mL／L）作为预氧化药剂，在 Na2 CO3除钙剂投加量为500 mg／L、碱式氯化铝混凝剂投加量为100 mg／L 条件下，废水处理后 COD 去除率达到73．28％，去除效果较好。
关键词:
浮选废水
,
预氧化
,
混凝法
,
COD
任刚
,
余燕
,
杜耀民
,
石雷
环境化学
doi:10.7524/j.issn.0254-6108.2015.06.2014092402
采用超滤膜（ UF）为核心，以混凝作为预处理措施，对混凝?超滤工艺处理径流雨水的特性和膜通量变化与污染现象进行了研究，并对聚合硫酸铁（ PFS）单独混凝、UF、PFS?UF组合工艺进行了对比；在优化混凝基础上，考察了混凝?UF 对常规水质指标及总磷、生物可同化有机碳（ AOC ）、可生物降解溶解性有机碳（ BDOC）等生物稳定性指标的去除效果．结果表明，混凝可有效去除TOC、UV254和总磷，混凝剂投加量与污染物去除近似呈线性关系．各混凝剂除浊效能均良好．综合考虑混凝处理效率与经济性，实验采用混凝方案为10 mg·L－1的PFS．PFS、UF、PFS?UF工艺除浊率均在95％以上，PFS和UF对TOC和UV254的去除较为接近，采用PFS?UF可提高去除率13％—15％；PFS?UF 处理后雨水的 AOC、BDOC 分别降低至61．8μg·L－1、0．19 mg·L－1，残余总磷可降至3．8μg·L－1，雨水生物稳定性明显提高．PFS、UF和PFS?UF对颗粒物的去除率分别达80．5％、99．6％和99．9％．膜通量的变化和SEM图分析表明，混凝在一定程度上减轻了UF膜污染；形成的凝胶层具有一定整体强度，水力清洗时易于清除，膜通量恢复较好；但同时凝胶层的产生也增大了透膜阻力， PFS?UF工艺的周期内膜通量衰减有增加的趋势．
关键词:
雨水
,
混凝
,
超滤( UF)
,
生物稳定性
,
颗粒物
王东升
,
李文涛
,
杨晓芳
,
安广宇
应用化学
doi:10.11944/j.issn.1000-0518.2016.11.160337
多种新型污染物和微生物污染等问题的出现，导致地表水水质复杂多变，传统的水处理药剂和处理方式已无法满足人们对饮用水处理的需求。高铁酸盐作为一种新型水处理试剂，同时具备优良的氧化性和混凝性，而且不会引起二次污染，是一种可大力开发的绿色试剂。本文综述了高铁酸盐净水剂的制备与表征分析方法，及其用于水处理对重金属、新型污染物和微生物等去除的作用机制。目前，有关高铁酸盐用于有机污染物去除的混凝和氧化去除协同作用的研究尚不多见，高铁酸盐的氧化-混凝协同特性尚未被充分开发。本文以此为重点进行了讨论，并对高铁酸盐净水剂的应用进行了展望。
关键词:
高铁酸盐
,
重金属离子
,
新型污染物
,
氧化
,
混凝
程治良
,
罗丹
,
吴俊
,
代明星
,
李瑞恒
,
全学军
环境化学
doi:10.7524/j.issn.0254-6108.2016.06.2015101403
为了提高生化出水的反渗透性能,本文提出采用Ca(OH)2絮凝沉淀预处理生化出水,再经O3氧化后,用于反渗透膜的深度处理工艺.研究表明,Ca(OH)2絮凝沉淀可以有效地去除垃圾渗滤液生化出水中的大分子有机物及Ca2+、Mg2+离子.当废水絮凝沉淀出水的电导率最低时,废水中的Ca2+和Mg2+离子浓度降到最低,同时也去除了较大比例的COD.对电导率最低条件下的Ca(OH)2絮凝沉淀出水再经O3处理后,废水中的Ca2+和Mg2+离子浓度和COD进一步降低,其反渗透膜通量比MBR出水的通量增高25％-35％,膜污染明显减轻,可延长膜清洗周期.臭氧氧化Ca(OH)2絮凝沉淀出水涉及到臭氧分子直接氧化和氢氧根催化臭氧氧化两种机理,但前者起主导作用.臭氧氧化处理进一步降低了废水中的COD和Ca2+、Mg2+离子浓度,是提高反渗透膜通量的主要原因.
关键词:
Ca(OH)2絮凝
,
混凝
,
臭氧
,
氧化
,
反渗透
