艾云龙
,
龙青
,
陈卫华
,
谢耀辉
,
何文
材料热处理学报
研究了分级保温热处理对高铬白口铸铁组织转变、硬度、冲击韧性及耐磨性的影响.结果表明:高铬白口铸铁分级保温处理中,基体中过饱和的碳和合金元素会以二次碳化物的形式析出,残留奥氏体发生马氏体转变.在1150℃×2 h +890℃×5h分级保温过程中,随着保温时间的延长有大量二次碳化物析出,首先析出颗粒状的(Cr,Fe)23C6,然后基体和(Cr,Fe)23C6发生原位转变生成片状的(Cr,V)2C和长条状的(Cr,Fe)7C3,有效地提高了合金的硬度、冲击韧性及抗磨损能力.
关键词:
高铬白口铸铁
,
热处理
,
硬度
,
冲击韧性
,
耐磨性
,
二次碳化物
王均
,
曾明
,
杨宏山
,
刘浩怀
,
孙志平
,
沈保罗
,
黄四九
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2005.06.018
用X射线衍射(XRD)、磁性法和透射电镜(TEM)等方法研究了不同热处理对一种含Mo、Cu高铬铸铁的组织的影响.结果表明:高铬铸铁亚临界处理和去稳处理中,基体会以二次碳化物的形式析出过饱和的碳和合金元素,残余奥氏体发生马氏体转变.在亚临界处理中,处理温度越高,马氏体转变越快;在去稳处理过程中,当温度为1000℃时残余奥氏体量最少,随着处理温度的提高,残余奥氏体反而增多.二次碳化物析出的顺序是首先析出颗粒状的(Fe,Cr)23C6,然后随着保温时间的延长(Fe,Cr)23C6发生原位转变为M3C,基体部分转变为珠光体.
关键词:
高铬铸铁
,
热处理
,
马氏体转变
,
二次碳化物
,
析出强化
李卫
材料热处理学报
通过显微组织观察、X射线衍射相结构分析、图像分析仪定量金相测试、扫描电镜观察和电子探针微区成分分析,研究了淬回火态280Cr25Mo2W3耐磨铸铁碳化物和基体成分,特别是M23C6二次碳化物的特性.结果表明,280Cr25Mo2W3铸铁M7C3相界附近基体的Cr、Mo、W成分低于初生枝晶晶体的成分.在初生枝晶中,中心区域的Cr、Mo、W成分较低,铸铁非平衡凝固和基体中析出M23C6是造成枝晶晶体成分偏析的原因.280Cr25Mo2W3铸铁共晶晶体上析出的二次碳化物M23C6数量少,颗粒小而且Cr、Mo、W等元素的含量较低,初生枝晶晶体上析出的M23C6数量多,颗粒大而且Cr、Mo、W等元素的含量较高.初生晶体上析出的M23C6为约lμm的方块状颗粒,M23C6颗粒有聚集长大的现象.M23C6中的W/Mo高于M7C3中的W/Mo,且二者均高于铸铁的W/Mo.在碳化物形成过程中W比Mo的作用大,特别是M23C6形成过程中W比Mo的促进作用更大.高硬度280Cr25Mo2W3耐磨铸铁的硬度达65HRC.
关键词:
耐磨合金
,
二次碳化物
,
钨
,
硬度
,
高铬钼钨铸铁
赵阳
,
王磊
,
于腾
,
丁海峰
稀有金属材料与工程
通过对喷丸处理后的定向凝同钴基高温合金DZ40M表面再结晶行为的研究,分析了合金中二次碳化物的析出与再结晶的交互作用.研究表明,合金在1423K退火时,二次碳化物的析出行为在再结晶开始前出现,析出的同时伴随再结晶的发生;合金中的二次碳化物能够阻碍再结晶晶粒在初生碳化物附近形核,并且阻碍再结晶晶界的迁移,仅有少量远离初生碳化物的二次碳化物由于粗化可以使再结晶晶界脱钉而继续迁移.合金在低于1423K的温度下退火时,二次碳化物的析出数量较多,尺寸小且间距小,可以有效地抑制合金的再结晶形核与长大.
关键词:
DZ40M合金
,
析出
,
再结晶
,
初生碳化物
,
二次碳化物
陈闪闪
,
赵爱民
,
李振
,
唐荻
,
焦殿辉
材料热处理学报
采用淬火变形膨胀仪测量高铬铸铁在不同冷却速度下的膨胀曲线,研究了加热温度和冷却速度对高铬铸铁热处理冷却过程中其微观组织转变的影响规律。结果表明,在较低冷速下微观组织为典型的亚共晶白口铸铁组织形态,由初生奥氏体的低温转变组织和共晶体组成;在冷却速度为3℃/s时开始出现马氏体组织,并优先在共晶奥氏体区域大量形成;随着冷却速度的增加,马氏体量逐步增多,在10℃/s冷速下为连续的马氏体基体组织和共晶碳化物。二次碳化物在初生奥氏体区大量弥散析出,而在共晶奥氏体区近共晶碳化物周边位置没有二次碳化物生成,远离共晶碳化物的区域有少量二次碳化物的析出。随着加热温度的升高和冷却速度的增加,初生奥氏体和共晶奥氏体区的珠光体片层间距均逐渐减小。
关键词:
连续冷却速度
,
热处理温度
,
显微组织
,
二次碳化物
,
珠光体片层间距
赵宪明
,
孙艳坤
,
吴迪
材料科学与工艺
轴承钢棒材轧后温度较高导致的网状碳化物析出严重影响我国高质量轴承钢生产.在热模拟试验机上对GCr15轴承钢进行了试验研究,分析了不同控冷工艺参数对GCr15轴承钢二次碳化物的析出和珠光体转交的影响.研究表明,GCr15轴承钢经980℃高温变形后快速冷却,随着冷却速度的增加,晶界处二次碳化物由半网状分布、短棒状分布到最后弥散析出,珠光体球团直径和片层间距减小,并有退化珠光体生成.轴承钢中退化珠光体组织的出现,是由于其热变形后快速冷却,抑制了先共析碳化物在冷却过程中的过早析出造成的.较合理的冷却工艺是GCr15轴承钢高温变形后快速冷却到700℃,再以3℃/s的冷却速度进行冷却.
关键词:
GCr15轴承钢
,
热模拟
,
高温变形
,
控制冷却
,
二次碳化物
杨富民
,
孙晓峰
,
康煜平
,
管恒荣
,
胡壮麒
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2001.03.007
研究了K40S合金在950℃时效100 h后二次碳化物M23C6,M6C的沉淀析出行为.结果表明,元素间的直接反应是合金中二次碳化物M23C6,M6C的沉淀析出机制,初生碳化物M7C3作为碳源,其蜕变分解促进反应的进行.同时,二次碳化物M6C的沉淀析出还与铸态组织中W的富集有关,其所需的金属原子M主要来源于铸态合金W的富集区
关键词:
钴基高温合金
,
初生碳化物
,
二次碳化物
,
时效
栾义坤
,
白云龙
,
宋男男
,
康秀红
,
李殿中
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2009.04.016
采用差式扫描量热法(DSC)及热膨胀法测定了离心铸造轧辊用高速钢的相变点,根据高速钢的临界转变温度,进行了退火、淬火和回火实验.着重研究了热处理过程中碳化物演变对轧辊用高速钢性能的影响.结果表明:退火温度需高于630℃,才能使铸态高速钢得到软化,硬度降低,便于切削加工.热处理前后,MC型一次共晶碳化物的成分、形态和数量基本没有变化;随着淬火温度的升高,处于亚稳状态的M2C型共晶碳化物的分解数量越来越多.高速钢最终硬度受回火温度影响较大,研究了回火温度与二次硬化之间的关系,确定了二次硬化峰值温度,研究了二次碳化物的溶解与析出对高速钢基体组织与力学性能的影响规律.
关键词:
高速钢
,
热处理
,
共晶碳化物
,
二次碳化物
,
硬度
杨富民
,
孙晓峰
,
康煜平
,
管恒荣
,
胡壮麒
金属学报
研究了K40S合金在950℃时效100 h后二次碳化物M23C6,M6C的沉淀析出行为.结果表明,元素间的直接反应是合金中二次碳化物M23C6,M6C的沉淀析出机制,初生碳化物M7C3作为碳源,其蜕变分解促进反应的进行.同时,二次碳化物M6C的沉淀析出还与铸态组织中W的富集有关,其所需的金属原子M主要来源于铸态合金W的富集区
关键词:
钴基高温合金
,
null
,
null
