贺文雄
,
王尔德
,
孙宏飞
,
于洋
,
陈晖
稀有金属材料与工程
通过对冷拉拔的亚微米晶Cu-5%Cr丝材进行退火及高温热处理,研究其回复与再结晶、组织与性能的变化及其热稳定性.采用透射电镜(TEM)分析了退火后Cu-5%Cr的组织结构,并对其进行了硬度和导电性的测试.结果表明,冷拉拔的亚微米晶Cu-5%Cr丝材退火处理时析出大量的Cr相颗粒,Cu基体发生了回复和再结晶,其再结晶温度是在480℃～560℃范围内,其导电率在退火温度为550℃左右出现峰值.冷拉拔的亚微米晶Cu-5%Cr丝材在600℃以上热处理,硬度趋于稳定,其组织也比较稳定.在800℃热处理时,Cu晶粒虽有所长大,但其晶粒尺寸仍保持在500 nm～600 nm.这主要是因为Cr相颗粒有阻碍Cu晶粒长大的作用.同时发现,拉拔变形量大的在热处理时再结晶形核数量多,晶粒更细小.
关键词:
Cu-5％Cr丝材
,
亚微米晶
,
冷拉拔
,
回复与再结晶
,
热稳定性
于孟
,
牛中杰
,
毛江虹
,
薛飒
,
贾兵然
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2015.08.002
通过真空感应熔炼制备了Ti-50.9Ni(％,原子分数,下同)形状记忆合金铸锭,铸锭经锻造、轧制及热拉拔至Φ2.0mm线材,对其退火后进行不同拉拔变形量的冷拉拔,并对不同冷拉拔变形量的丝材进行500 ～ 800℃退火.借助拉伸实验、X射线衍射(XRD)和金相显微镜(0M)等手段研究了Ti-50.9Ni形状记忆合金冷拉拔的加工硬化速率和再结晶,得到了Ti-50.9Ni形状记忆合金冷拉拔加工硬化规律及退火温度对冷拉拔Ti-50.9Ni合金显微组织的影响.研究结果表明,Ti-50.9Ni合金的加工硬化速率较高,平均加工硬化速率可达20 MPa·％-1以上,其加工硬化速率dσb/dε曲线分为3个区域.随着冷拉拔变形量的增加,加工硬化速率dσb/dε先降低,然后升高,再降低,在冷拉拔真应变ε分别为0和0.27时出现了极大值,其原因是Ti-50.9Ni合金冷加工时马氏体的产生、生长及相互交织,以及马氏体量随加工量的变化.进行充分冷拉拔变形后的Ti-50.9Ni形状记忆合金的纤维组织在600℃(约为0.55Tm)退火时发生再结晶现象,在700℃时晶粒将发生长大现象,且Ti-50.9 Ni合金发生再结晶的临界变形量在10％～20％之间.因此,冷拉拔加工的Ti-50.9Ni形状记忆合金的退火温度宜在600 ～ 700℃之间选择.
关键词:
钛镍
,
形状记忆合金
,
冷拉拔
,
加工硬化
,
再结晶
董秀萍
,
刘国权
,
杨建春
,
白鸿柏
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2007.06.008
利用OM(光学显微镜)、SEM(扫描电镜)、TEM(透射电镜)和EBSD(电子背散射衍射)等技术,对金属橡胶用冷拉拔奥氏体不锈钢丝的微观组织进行研究.结果表明,钢丝由α'相的形变诱发马氏体与残余奥氏体相组成,马氏体相的亚结构为孪晶和位错,而残余奥氏体晶粒被细化到微米尺度.同时研究发现了钢丝在拉拔方向上形成的以第二相硬质颗粒为核心的梭形微孔洞.进一步研究分析后认为,Cr17-Ni7系奥氏体不锈钢丝更适合制备高阻尼的金属橡胶材料.
关键词:
冷拉拔
,
奥氏体不锈钢丝
,
形变马氏体
,
梭形微孔洞
薛超
,
胡建军
,
陈国清
,
周文龙
,
张久文
稀有金属材料与工程
对冷拉拔变形量为60％的钛合金进行700～880℃,1～240 min再结晶退火,利用金相显微镜、X射线衍射仪和透射电镜等手段分析不同状态下的组织演变、织构组成和位错组态.结果表明:冷变形后的Ti6Al4V合金经完全再结晶后α晶粒呈等轴状,β相在α相周围以条状沿α晶界析出或以小晶粒形式存在.计算表明,经60％冷变形量的钛合金再结晶激活能为107 kJ/mol,较相同变形量的纯钛再结晶激活能高约50％.钛合金的再结晶分为回复、形核和晶核长大阶段,包括位错胞向亚晶转变、回复亚晶通过合并或长大形核、形核诱导高角度晶界形成而长大成新晶粒.经过冷拉拔后的丝材,存在着较强的＜10-10＞织构,而在再结晶过程中,沿＜10-10＞方向上产生的回复亚晶优先形核并长大形成新的晶粒.这导致在初始再结晶阶段,再结晶织构与冷变形织构取向一致,而在晶粒长大阶段,原先取向不利的晶粒吞并周围小晶粒长大,形成新的织构组元使原来的织构被弱化.
关键词:
Ti-6Al-4V
,
冷拉拔
,
组织演变
,
再结晶机制
王秋娜
,
刘新华
,
刘雪峰
,
谢建新
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2008.07.008
研究了冷拉拔铜包铝细丝合理的退火工艺及其对材料力学性能、铜包覆层组织及界面扩散层厚度的影响规律.结果表明:铜包铝细丝的最佳退火工艺为300℃×60min.低于200℃退火时,铜包铝细丝铜包覆层处于回复阶段,细丝强度从冷拉态的361MPa急剧下降到236MPa,延伸率略有降低;300℃退火后,铜包覆层的再结晶完成,细丝的抗拉强度下降至约152MPa,延伸率升到最高,达到16.3%;400℃退火后,铜包覆层晶粒显著长大,界面处生成脆性金属间化合物,延伸率急剧下降.界面扩散层的厚度随退火温度和保温时间的增加而增大,当退火温度低于300℃时,扩散层厚度随退火时间增加缓慢;当退火温度高于350℃后,扩散层厚度快速增大.延伸率随扩散层厚度的增加先升高后降低,当界面扩散层厚度为2μm时,铜包铝细丝的延伸率最高.
关键词:
铜包铝细丝
,
冷拉拔
,
退火工艺
,
组织性能
姚赞
,
张忠铧
上海金属
桥梁缆索钢丝通过高碳索氏体盘条冷拉拔生产,但镀锌和稳定化处理常导致钢丝扭转值显著降低,无法满足缆索指标要求.主要模拟镀锌和稳定化热处理过程对冷拉钢丝塑性的影响并开展研究,结果显示,在420 ～500℃温度范围内进行27s短时间热处理对钢丝塑性影响不明显,随460℃保温时间的延长钢丝扭转值先缓慢上升,后迅速降低,由27 s时的35次下降到72s的13次,钢丝塑性显著降低.保温初期扭转值缓慢上升主要与钢丝拉拔应力释放有关,进一步延长保温时间钢丝硬度不断提高,塑性降低,导致钢丝扭转值显著降低,继续增加保温时间将导致钢丝纤维状组织的渗碳体片层发生球化,硬度下降.
关键词:
热处理
,
高强度
,
冷拉拔
,
镀锌钢丝
,
塑性
张晓丹
,
A．Godfrey
,
刘伟
,
刘庆
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2009.00247
采用电子通道衬度(ECC)和电子背散射衍射(EBSD)技术研究了珠光体钢丝冷拉拔过程中微观组织的变化、铁素体微区取向与织构演变.结果表明,珠光体变形组织中存在剪切带(S带),它们的出现与渗碳体片条和拉拔方向之间的夹角有关:夹角越大,S带越多.随着拉拔应变量的增大,纵截面上珠光体片条逐渐转向拉拔方向,S带方向与拉拔方向的夹角逐渐减小.珠光体内的S带会引起铁素体晶粒局部微区取向急剧变化,从而使原有的珠光体团分裂成若干个由铁索体大角度晶界相隔的区域.钢丝拉拔过程中形成平行于拉拔方向的铁素体(110)丝织构,随着应变量的增大,平行于拉拔方向的铁素体(110)丝织构增强,其它丝织构组分减弱;靠近钢丝中心区域内的(110)丝织构增强幅度大于其它区域.
关键词:
珠光体钢丝
,
冷拉拔
,
EBSD
,
织构
周立初
,
胡显军
,
马驰
,
周雪峰
,
蒋建清
,
方峰
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00620
利用TEM,SEM和纳米压痕仪研究了珠光体钢丝在冷拉拔形变过程中,珠光体层片取向对其形变及力学性能的影响.结果表明:与拉拔轴向夹角较小的珠光体层片,通过珠光体团旋转,使珠光体层片转向平行于拉拔轴向,并率先形成铁素体〈110〉丝织构;铁素体中位错由单滑移到多滑移,最终变成同一滑移系的单滑移,位错分布较均匀,渗碳体与铁素体保持协调变形.与拉拔轴向夹角较大的珠光体层片,通过弯折转向接近平行拉拔轴向,渗碳体发生断裂碎化、铁素体中形成位错胞,造成后续形变困难,层片缓慢减薄.经拉拔形变后,平直珠光体的显微硬度高于弯折珠光体,表明接近平行于拉拔轴向的珠光体层片加工硬化率较高,有利于形变强化.
关键词:
珠光体钢丝
,
冷拉拔
,
珠光体层片取向
,
塑性变形
张珂
,
吴园园
,
许峰
,
王雷
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201702007
利用电子背散射衍射技术对高碳钢盘条冷拉拔过程中的织构、泰勒因子和取向差演变进行了表征,根据泰勒因子的变化解释了织构的演变过程,讨论了演变机制,同时,也初步研究了取向差的相关联和非相关联分布.结果表明:随着拉拔应变量的增大,盘条中泰勒因子统计平均值大于3的晶粒所占比率逐步增加,说明在连续冷拉拔过程中,<113>丝织构向<110>丝织构发生了转变;珠光体团明显变形,导致小角度晶界数量显著增多;当应变量较小时,非相关联分布与Mack-enzie分布一致;当应变量较大时,非相关联取向差分布图在20°和55°附近均出现峰值,反映出位错增殖和小角度晶界向大角度晶界发生了转变.
关键词:
织构
,
泰勒因子
,
取向差
,
冷拉拔
,
高碳钢盘条
