李鑫
,
鲁世强
,
王克鲁
,
赵为纲
,
李臻熙
,
曹春晓
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2007.12.007
在THERMECMASTOR-Z型热模拟试验机上对原始等轴组织的TC11钛合金进行热压缩实验,采用基于Murty准则的加工图技术研究该合金在990-1080℃、0.001-70 s-1变形参数范围内的微观变形机制和流变失稳现象,并优化该合金的高温变形参数.结果表明, α+β两相区的较佳变形参数为990-1008℃、0.001-0.02 s-1,以990℃、0.001 s-1附近为最佳,其变形机制为超塑性.在β单相区,中等变形程度(ε<0.6)下的较佳参数为1030-1080℃、0.001-0.1 s-1,以1060-1080℃、0.001 s-1附近为最佳,其变形机制为动态再结晶;而大变形程度(ε>0.6)下的较佳参数为1020-1060℃、0.004-0.6 s-1,以1040-1050℃、0.016-0.07 s-1附近为最佳,其变形机制也是动态再结晶.失稳区出现在β单相区内,其参数范围为1000-1080℃、4.0-70 s-1,在该失稳区会出现β晶粒的不均匀变形;应变速率在0.001 s-1附近时,在β单相区变形会出现β晶粒的动态粗化.
关键词:
TC11钛合金
,
Murty准则
,
加工图
,
微观组织
,
变形机制
,
流变失稳
,
工艺优化
权国政
,
陈涛
,
余春堂
,
王阳
,
周杰
材料热处理学报
通过挤压态42CrMo钢多组试样的热压缩实验获得应变速率为0.01～10 s-1、变形温度为1123 ～1148 K条件下的真应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)、能量耗散因子(η值)和失稳判据(ξ值)三重判据的底层材料数据.利用三重判据构建的加工图对挤压态42CrMo高强度钢的热成形过程进行分析,得到了挤压态42CrMo强度钢在成型过程中的稳定区域和流变失稳区.结果表明:42CrMo钢的最优变形热力参数处于具有较高η值和较高ξ值的区域内.
关键词:
应变速率敏感指数
,
能量耗散系数
,
失稳判据
,
加工图
黄裕金
,
陈志国
稀有金属材料与工程
采用能量消耗加工图研究2E12铝合金热压缩过程中的变形行为及其微观组织演变,且建立能量消耗效率与微观组织演变的关系.压缩变形温度范围为250～500℃,应变速率范围为0.01～10 s-1,总真应变量为0.5.结果表明,加工图中存在2个动态回复区域:(I)325～400℃,0.01～0.03 s-1,(2) 350～450 ℃,1.78～10 s-1.当温度高于450℃时,2E12合金发生部分动态再结晶现象,且动态再结晶体积分数随变形温度的升高而增大,但是当温度为500 ℃,应变速率为1～10s-1时,2E12合金发生了第二相粒子回溶和沿晶开裂的现象.
关键词:
铝合金
,
热压缩
,
微观组织
,
加工图
周军
,
曾卫东
,
舒滢
,
周义刚
稀有金属材料与工程
采用加工图理论分析了TC17(Ti-5Al-4Mo-4Cr-2Sn-2Zr)钛合金在高温变形过程中的片状α球化规律.结果表明:用加工图理论分析材料的高温变形行为能准确直观地反映出材料在不同变形条件下的组织演变规律.分析加工图发现:TC17合金在840℃～870℃,应变速率0.5 s-1～3 s-1之间变形是片状α组织球化的理想区域,此时对应的能量耗散效率值为45%左右;在850℃～910℃,较高应变速率(＞5 s-1)下对TC17合金加工易发生流变不稳定现象,形成绝热剪切带.
关键词:
TC17钛合金
,
加工图
,
流变失稳
,
高温塑性变形
,
球化
曾立英
,
杨冠军
,
葛鹏
,
毛小南
,
赵永庆
,
周廉
稀有金属材料与工程
为了挖掘亚稳β钛合金Ti-B19的热变形加工潜力,采用热模拟试验机,在温度范围750-1000℃,温度间隔50℃,应变速率为0.001-10s-1的条件下对Ti-B19合金的热压缩行为进行研究.结果表明,一定温度下,Ti-B19合金的流变应力随应变速率的增大而增大;一定应变速率下,合金的流变应力则随温度的升高而降低.当应变ε为0.6时,合金的加工图可分为3个区域.700-800℃,应变速率为0.001-0.1 s-1,合金最大的能量耗散效率值出现在750℃和0.01 s-1处,其数值为42%,出现连续软化之前,此区域的流变曲线中只出现单个峰或振荡峰.第2个区域的温度范围在800-1000℃,应变速率范围为0.001-0.1 s-1,能量耗散效率值在29%～36%之间变化.此区域的流变曲线到达稳态之前只出现单个峰或振荡峰,此时可观察到典犁的再结晶组织.温度低于800℃,应变速率大于0.1 s-1,或者温度高于800 ℃,应变速率大于10 s-1时,合金中会出现典型的流变不稳定的第3区,组织中可观察到绝热剪切带或β相流变不均匀区.
关键词:
加工图
,
热压缩
,
Ti-B19合金
,
应力-应变曲线
马鸣龙
,
张奎
,
李兴刚
,
李永军
,
王海珍
,
何兰强
材料科学与工艺
在Gleeble-1500D热模拟机上进行了单向热压缩试验,研究了GWN751K镁合金在变形温度为623-773K,应变速率为0.002-2s-1条件下热变形行为,变形量为60%.结果表明,在相同变形温度条件下,流变应力随变形速率的增加而上升,在相同的应变速率条件下,流变应力随着变形温度的升高而下降,计算出其平均激活能Q为228.61kJ/mol,应力指数n为4.2.根据材料动态模型,计算并分析了GWN751K合金的热加工图,并确定了合适的挤压加工条件为723K,0.01/s.通过对合金的挤压试验研究,验证了加工条件,挤压后的合金断裂强度为320MPa,延伸率为18%,较铸态合金有显著提高.
关键词:
稀土镁合金
,
流变应力
,
热变形
,
加工图
孟凡国
,
董建新
,
张麦仓
,
姚志浩
材料热处理学报
采用Gleeble-1500热模拟压缩试验机对028合金进行恒温热压缩实验,变形温度为1120 ～ 1220℃,应变速率为0.1～10 s-1,研究了028合金的热变形行为及加工图,得到了028合金最佳的热挤压工艺.结果表明,建立的本构方程能较好的预测028合金在热变形中的峰值应力;028合金在热加工过程中发生动态再结晶,随变形温度升高,动态再结晶百分数和晶粒尺寸逐渐增加,动态再结晶晶粒尺寸随应变速率增加而减小,加工图中存在两个安全区、一个失稳区和一个危险区,028合金的最佳热挤压温度为1200℃,应变速率为1 s-1.
关键词:
028合金
,
热变形
,
组织演变
,
动态再结晶
,
加工图
王琪
,
钱锋
,
易丹青
,
王宏伟
,
王斌
,
臧冰
稀有金属材料与工程
采用Gleeble-1500热模拟机对粉末冶金TA15钛合金进行热压缩试验.基于动态材料模型建立了粉末冶金TA15钛合金在温度850～1050℃,应变速率0.001～10 s-1范围内的加工图,并结合合金变形后的微观组织对加工图进行了解释.结果表明:在T-1000℃/ε=0.001 ～0.01s-1的区域内,功率耗散效率η值大于60％,合金可能发生了大晶超塑性变形.在T=850℃/ε=0.001～0.01 s-1、T=900℃/ε=1～10 s-1、T=950℃/ε=0.01～1 s1和T=1050℃/ε=1～10 s-1区域内η值小于30%,其变形后的试样出现纵向开裂或有粗大的β晶粒.在T=900～950℃/℃/ε=0.001～0.01 s-1、T=950～1000℃/ε=1～10 s-1和T=1000～1050℃/ε=0.01～0.1 s-1区域内为动态再结晶区,η值为30％～60％,出现动态再结晶或回复现象.
关键词:
粉末冶金TA15
,
加工图
,
超塑性
,
动态再结晶
,
流变失稳
刘延辉
,
姚泽坤
,
宁永权
,
杨国宝
,
南洋
材料热处理学报
在Gleeble-1500D热模拟机上对粉末冶金高速钢进行了变形温度为1000～1150℃、应变速率为0.001～1.0 S-1;最大变形量为60％的等温热模拟压缩变形实验,并对不同变形温度和变形速率下变形试样进行了微观组织变化的观察.结果表明:流变应力和微观组织受变形温度和应变速率的影响显著,流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低,且流变应力在经历加工硬化阶段后均表现出加工软化,最后出现稳态流动特征.随着应变速率的减小,局部塑性流动减弱,回复与动态再结晶进行较充分,碳化物分布趋于均匀;随着变形温度的升高,扩散和动态再结晶更容易,发生连续的再结晶,晶粒容易长大粗化.综合考虑材料的微观组织和热加工图,最佳的热加工变形温度为1050 ～1100℃和应变速率为0.1～0.01 s-1.
关键词:
粉末冶金高速钢
,
高温变形
,
流变应力
,
显微组织
,
加工图
