杨志强
,
刘勇
,
田保红
,
张毅
材料热处理学报
利用Gleeble-1500热力模拟试验机,获得了20 vol％ TiC-弥散铜复合材料在温度450～850℃、应变速率0.001～1 s-1的真应力-应变数据.采用非线性拟合法建立了真应力-应变曲线的非线性方程,求得加工硬化率;研究了该材料的动态再结晶,并采用Zener-Homon参数建立了临界应变模型.结果表明,非线性方程能精确表征真应力-应变曲线,该材料的真应力-应变曲线主要以动态再结晶软化机制为特征;该材料的lnθ-ε曲线出现拐点,-a(lnθ)/aε-ε曲线出现极小值说明材料发生了动态再结晶;临界应变均随应变速率的增加及变形温度的降低而增大,且临界应变与峰值应变之间具有相关性,即εc=0.5276εp;临界应变与Z参数之间的函数关系为εc=7.91 ×10-3 Z00.0736.
关键词:
非线性拟合法
,
动态再结晶
,
加工硬化率
,
临界条件
陈学文
,
陈天安
,
周会军
,
朱美玲
材料热处理学报
采用Gleeble热模拟试验机对45Cr4NiMoV合金在变形温度为1000～1150℃,应变速率为0.002～5 s-1,最大变形量为55％的条件下进行热模拟压缩试验.通过对采集到的数据进行处理,结合lnθ-ε曲线的拐点及-(θ)(lnθ)/(θ)ε-ε曲线的极小值判据,建立了45Cr4NiMoV动态再结晶临界应变模型.结果表明,45Cr4NiMoV合金动态再结晶临界应变随变形温度递增以及应变速率递减而增加,临界应变εc与峰值应变εp之间满足:εc=0.42761εp,动态再结晶临界应变模型为:εc=0.000522Z0.15142.
关键词:
45Cr4NiMoV合金
,
加工硬化率
,
动态再结晶
,
临界应变
陈亚洪
,
张磊
,
孙晓屿
,
王武荣
上海金属
由于非等温高温变形流程与实际的直接热冲压过程相似,利用Gleeble 3500热/力模拟试验平台,对硼钢B1500HS的高温非等温变形性能进行了研究,获得了B1500HS在不同变形温度和应变速率下的流动应力曲线.研究结果显示:硼钢B1500HS高温非等温变形时的峰值应力明显高于等温变形时的峰值应力.随着变形温度的升高和应变速率的减小,B1500HS的高温流动性能增强.当变形温度高于800℃时,材料成形时的加工硬化率降低,成形性较好;应变速率高于10 s-1时,材料成形时的加工硬化率也降低.
关键词:
热冲压
,
B1500HS硼钢
,
非等温变形
,
加工硬化率
孙亚丽
,
谢敬佩
,
郝世明
,
王爱琴
,
柳培
,
李敏
材料热处理学报
采用Gleeble-1500D热模拟试验机对30％ SiCp/Al复合材料进行热模拟试验,其变形温度为623～773 K、应变速率为0.01 ～10 s-1.采用加工硬化率法对应力-应变数据进行处理,结合lnθ-ε曲线的拐点和(-(θ)(lnθ)/(θ)ε)-ε)曲线最小值的判据,研究了该复合材料动态再结晶临界条件.结果表明,30％ SiCp/2024Al复合材料的真应力-应变曲线主要以动态再结晶软化机制为特征,峰值应力(σ.)随变形温度降低或应变速率升高而增加;该材料的lnθ-ε曲线出现拐点,(-(θ)(lnθ)/(θ)ε)-ε)曲线出现最小值;临界应变(εc)随变形温度升高与应变速率降低而减小,且临界应变与峰值应变(εp)之间具有相关性,即εc=0.563ε.;临界应变与Zener-Hollomon参数(Z)之间的函数关系为εc=7.96×10-3Z0.038.
关键词:
30％ SiCp/Al复合材料
,
加工硬化率
,
动态再结晶
,
临界条件
禹宝军
,
关小军
,
赵健
,
周兰聚
,
王丽君
,
刘千千
材料热处理学报
通过单道次等温热压缩实验,分别采用Najafizadeh-Jonas加工硬化率模型和Cingara-McQueen流变应力模型研究了高性能桥梁钢A709 M-HPS485wf在温度为1273～1423K,应变速率为0.1～3s-1)变形条件下的奥氏体动态再结晶临界条件,获得了动态再结晶的临界应力与峰值应力比(σc/σp)及临界应变与峰值应变比(εc/εp),且由线性回归方法建立了该钢动态再结晶临界应力(σc)及临界应变(εc)与变形参数之间的定量关系.
关键词:
A709M-HPS485wf钢
,
动态再结晶
,
加工硬化率
,
临界应力
,
临界应变
王忠堂
,
邓永刚
,
张士宏
材料热处理学报
利用Gleeble-3800热模拟实验机,在变形温度为1000～1200℃、应变速率为1～80 s-1条件下进行恒温、恒应变速率的热压缩实验,测试了高温合金Inconel 690(IN690)的真应力—应变曲线.采用加工硬化率方法,研究了Inconel 690高温合金的动态再结晶临界条件,并引入Zener-Hollomn参数建立了材料的临界应变、临界应力、峰值应变和稳态应变的模型.采用加工硬化率方法确定的动态再结晶发生的临界应变值与Sellars提出的经验模型相吻合.
关键词:
加工硬化率
,
Inconel 690
,
高温合金
,
动态再结晶
,
临界条件
刘龙龙
,
赵玲燕
,
王吉良
,
轩建伟
,
朱定一
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201508013
通过对比两组夹杂物含量及尺寸分布不同的高碳含铜TWIP钢的拉伸性能及其断口形貌,分析了非金属夹杂物对该钢拉伸性能的影响.结果表明:在拉伸过程中,钢中的非金属夹杂物成为孔洞的形核点,并导致孔洞提前萌生,但该钢易发生孪生和高加工硬化率的特点,延缓了显微孔洞的形核和长大,再加之其无颈缩的塑性断裂形式,使得其拉伸性能对非金属夹杂物在一个较大范围内具有高度容忍性;当该钢中夹杂物的面积分数由0.171％增加到0.394 94％,等效圆直径大于5μm夹杂物的面密度由4个·mm-2增加到29个·mm-2时,其抗拉强度、断后伸长率等拉伸性能仅降低了1％～3％,仍表现出优异的拉伸性能.
关键词:
非金属夹杂物
,
孪生诱发塑性钢
,
拉伸性能
,
断裂形式
,
加工硬化率
苏娟华
,
韩亚玮
,
任凤章
,
魏世忠
,
陈志强
,
陈学文
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2014.07.015
为研究工业纯钛的动态再结晶行为,利用Gleebe 实验机对工业纯钛在变形温度为700,800,900和950℃及应变速率为0．01,0．1,1和5 s-1的条件下进行热模拟压缩实验.应用加工硬化率对实验得到的应力-应变数据进行处理,结合变形后材料微观组织的分析,求得工业纯钛的动态再结晶临界条件.结果表明,工业纯钛在热变形过程中发生了回复与再结晶；发生动态再结晶时,再结晶临界应变随温度的升高及变形速率的降低而减小.将 lnθ-ε曲线的拐点处对应的应变作为材料的再结晶临界应变是合理的,工业纯钛动态再结晶临界应变εc 与峰值应变εp 之间满足εc ＝0．485εp .
关键词:
工业纯钛
,
动态再结晶
,
加工硬化率
,
再结晶临界应变
杨志强
,
刘勇
,
田保红
,
张毅
复合材料学报
为了确定TiC/Cu-Al2O3复合材料的动态再结晶行为,为热加工工艺参数的制定提供理论参考.采用Gleeble-1500D热模拟试验机,在变形温度450～850℃、应变速率0.001～1 s-1、总应变量为0.7的条件下,对TiC/Cu-Al2O3复合材料进行热模拟试验.对TiC/Cu-Al2O3复合材料的真应力-应变曲线数据进行拟合、分析,求得材料的加工硬化率.结合加工硬化率-应变曲线的拐点和对应偏导曲线最小值的判据,研究了该复合材料动态再结晶临界条件.结果表明:TiC/Cu-Al2O3复合材料的真应力-应变曲线主要以动态再结晶软化机制为特征,峰值应力随变形温度的降低或应变速率的升高而增加;该材料的加工硬化率-应变曲线出现拐点,对应偏导曲线出现最小值;临界应变随变形温度的升高与应变速率的降低而减小,且临界应变与峰值应变以及Zener-Hollomon参数之间具有相关性.
关键词:
TiC/Cu-Al2O3复合材料
,
加工硬化率
,
动态再结晶
,
临界条件
,
真应力-应变曲线
