朱知寿
,
王庆如
,
周宇
,
王新南
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2004.05.004
对TC6钛合金φ20mm～φ120mm不同规格棒材进行了普通退火、双重退火、等温退火、固溶时效等热处理方法和热处理制度研究,并对比分析了热处理制度和组织、性能之间的影响关系,结果表明,TC6钛合金的组织和性能对热处理工艺敏感,应根据半成品规格、类型、截面形状、使用温度、受力情况以及设备条件等诸多因素选择合适的热处理方法和制度,才能达到强度、塑性和韧性的最佳匹配.研究结果证实普通退火是一种简单易行的退火制度,适用于飞机结构用中等规格棒材等半成品的退火,进一步提出了TC6钛合金棒材的热处理工艺选择原则.
关键词:
TC6钛合金
,
普通退火
,
双重退火
,
等温退火
,
固溶时效
,
热稳定性
徐海林
,
董洪波
,
朱深亮
,
王志录
,
江斌
材料热处理学报
研究了双重退火以及变形工艺对TC21钛合金组织的影响.结果表明,TC21合金在准β区变形后,在两相区一次退火,随退火温度升高,显微组织中等轴α相增加,针状α相减少;随第二次退火温度升高,二次析出的α相形核率低,二次α相粗大.在同一应变速率下,在两相区随着变形温度升高,双重退火后等轴状初生α相减少,针状次生α相增多;当变形温度到达β相区时,退火后组织为网篮组织.
关键词:
TC21合金
,
高温变形
,
双重退火
,
组织
史春玲
,
王浩军
,
石晓辉
,
曾卫东
钛工业进展
利用光学显微镜和扫描电镜等手段研究了双重退火工艺对TC21钛合金断裂韧性的影响.结果表明:不同退火制度下TC21钛合金试样断裂韧性均在100 MPa· m1/2以上；第一次退火温度相同的条件下,随着第二次退火温度的升高,TC21钛合金断裂韧性都略有升高,而在第二次退火温度相同的条件下,第一次退火温度对TC21钛合金断裂韧性影响较小；经950℃× 2h/AC+ 590℃×4 h/AC双重热处理的TC21钛合金具有较崎岖的裂纹扩展路径和较好的塑性,故其断裂韧性最高,可达109.7 MPa·m1/2.
关键词:
TC21钛合金
,
断裂韧性
,
断口形貌
,
双重退火
孙兴
,
王淑云
,
陈由红
,
东赟鹏
,
刘趁意
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2010.z1.068
研究了等温锻造及热处理工艺对TC6钛合金组织和性能的影响,研究结果表明,锻坯加热温度的提高会导致合金中的α相含量减少,延长保温时间对合金中α相含量影响较小；在相变点温度以下45～65℃加热保温并经适当程度的等温锻造变形后,合金中a相含量可以保持在30％以上,并具有良好的力学性能；进行热处理时,冷却速率和热处理温度对合金性能有较大影响；经合适的双重退火处理后,合金具有良好的组织和综合性能.
关键词:
TC6钛合金
,
热处理
,
等温锻造
,
双重退火
权浩
,
邱克辉
,
黄德明
,
刘锦燕
,
陈蓉
材料热处理学报
研究了TC18钛合金经锻轧后棒材的近β热处理和双重退火热处理对合金组织的影响.结果表明,经过近p热处理的试样组织为三态组织或者网篮组织,双重退火试样的组织多为等轴组织;高温退火温度不仅控制α相的颗粒大小,也控制α相的形态.随着中低退火温度的提高,初生αp相含量变化不明显或略有减少,从基体上析出的次生αs相弥散度提高,且有合并长大的趋势;随着保温时间的增加,α相快速长大.
关键词:
TC18钛合金
,
近β热处理
,
双重退火
,
显微组织
张方
,
陈静
,
薛蕾
,
张凤英
,
林鑫
,
黄卫东
稀有金属材料与工程
研究激光立体成形(Laser Solid Formed,LSF)Ti60合金热处理(双重退火980℃,2 h AC+650℃,3 h AC)前后的组织形成规律,分析其在室温和高温(600℃)下的拉伸性能.研究发现:Ti60合金在激光立体成形过程中由于熔池顶部形成的等轴晶层占有一定的比例,在熔覆新层时未被完全覆盖,在整个熔覆层中呈现出等轴晶的宏观形貌,并出现了层带组织.Ti60合金激光沉积态显微组织为魏氏组织,由大量沿原始等轴β晶界向晶内生长的α板条束和少量板条间β相组成,成形件室温和高温强度分别高于锻造件,室温塑性比锻造件低,而高温塑性超过锻态;经过双重退火后,成形件中的层带组织消失,晶界α相被打断,不连续分布在原始的β晶界处,晶内α板条粗化,并部分球化,这使得室温和高温强度略有下降,但塑性增高,综合力学性能提高.
关键词:
Ti60合金
,
激光立体成形
,
组织与力学性能
,
双重退火
刘诚
,
董洪波
,
张贵华
,
朱深亮
,
余新平
材料热处理学报
研究了双重退火热处理对经不同的拉伸条件变形后的TC4-DT钛合金组织的影响.结果表明:双重退火后得到的组织与拉伸变形条件和第一重退火温度有关.当经最佳的应变速率5.6×10-4s-1和变形温度920 ～ 980 ℃变形后,随第一次退火温度升高,显微组织中次生α相析出量增加;在980℃变形后,经过双重退火后的合金组织可以得到编织紧密的网篮组织,且第一重退火温度在β单相区时得到的网篮组织的针状α相更加细长.当经最佳的变形温度940℃和不同的应变速率5.6×10-2～5.6×10-4s-1变形后,经过930℃/1 h AC+ 540℃/4 h AC双重退火的组织可以得到双态组织,而经过980℃/1 h AC+ 540℃/4hAC双重退火的组织为魏氏组织.
关键词:
TC4-DT合金
,
双重退火
,
显微组织
