冯菲
,
曾卫东
,
朱艳春
,
赵永庆
,
周义刚
稀有金属材料与工程
研究了铸态TC21钛合金在温度1000～1150℃,应变速率0.01～10 s-1条件下的高温压缩变形行为,基于动态材料模型建立了热加工图,并结合变形微观组织观察确定了该合金在实验条件下的高温变形机制及加工工艺.结果表明:TC21合金在β相区进行热压缩,主要变形机理为动态回复；Ⅰ区(高应变速率,.ε≥1 s-1),材料落入流动失稳区域,其微观变形机制为局部塑性流动,在制定热加工工艺时应尽量避免；Ⅱ区(1050～1120℃,0.1～1 s-1),β晶粒变扁、拉长,晶界平直,为典型的动态回复,功率耗散率为32％～34％；最优加工区,Ⅲ区(低应变速率0.01～0.1 s-1),功率耗散为38％～46％,拉长的β晶粒晶界上出现连续再结晶现象,首火次开坯应在高温(1150℃)附近进行,以提高铸态组织的塑性,随后开坯应在中低温进行,以得到细小均匀的β晶粒.
关键词:
TC21合金
,
铸锭
,
加工图
,
变形机理
,
动态回复
,
再结晶
厉沙沙
,
李炯利
,
陈军洲
,
王胜强
,
熊艳才
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2015.3.003
采用雾化粉体＋挤压（Ato ＋Ext）、雾化粉体＋热等静压＋挤压（Ato ＋HIP ＋Ext）、低温球磨＋挤压（Cryo ＋Ext）、低温球磨＋热等静压＋挤压（Cryo ＋HIP ＋Ext）四组不同的工艺制备块体纳米晶／细晶铝，并测定了室温拉伸性能，分析了这些块体材料的拉伸应力-应变曲线，利用透射电镜和扫描电镜观察了试样断口附近的位错活动及试样的断口形貌，讨论了其变形机理和断裂机理。研究结果表明：球磨粉体制备的块体纳米晶铝的强度远高于雾化粉体制备的块体超细晶铝，四组块体材料在拉伸过程中均不存在加工硬化现象；块体超细晶铝在拉伸过程中发生了明显的位错运动，对于块体纳米晶铝，尺寸≤100nm 的晶粒在拉伸过程中内部基本不发生位错运动；块体超细晶铝大部分区域发生穿晶断裂，而块体纳米晶铝基本发生沿晶断裂。
关键词:
纳米晶
,
纯铝
,
力学性能
,
变形机理
,
高强度
姚草根
,
贾新朝
,
吕宏军
,
郝志平
,
蒋大鸣
,
张凯峰
,
卢焰
钢铁研究学报
对细晶GH4169合金的超塑性性能、超塑成形应用及超塑变形机理进行了研究.结果表明:GH4169合金在温度为950℃、初始应变速率为1.6×100-4s-1～2.0×10 3s1的条件范围内,伸长率都高于275%,最高伸长率可达513%,表现出好的超塑性性能;利用超塑成形工艺制备出了飞行器用GH4169合金燃气集合器,并通过了30MPa液压压力、保压10min的打压试验;晶界滑移是GH4169合金超塑变形的主要变形机制,位错的滑移只起到一定的协调作用.
关键词:
GH4169
,
超塑性
,
超塑成形
,
变形机理
王玉臻
,
毛泽宁
,
赵永好
材料科学与工程学报
本实验通过等温退火(200℃)等径角挤压(Equal Channel Angular Pressing,ECAP)制备的超细晶铜获得了双模晶粒分布(Bimodal)的铜样品.力学性能测试显示该双模晶粒分布铜样品具有很好的强度和塑性的综合性能(屈服强度225MPa,断裂延伸率20％).进而利用电子背散射衍射(EBSD)技术研究了同一微观区域在拉伸应变分别为0％、3％、8％、14％时的微观结构信息,发现在拉伸过程中,部分超细晶晶粒和再结晶粗晶晶粒均发生了转动,粗晶晶粒内部出现了较大的局部应变以及亚晶界.此外,拉伸过程中伴随着部分退火孪晶的消失和小角晶界的增多,导致拉伸后平均晶粒尺寸下降.
关键词:
等径角挤压
,
双模分布铜
,
电子背散射衍射
,
力学性能
,
变形机理
郑伟
,
宋立彬
,
王广春
,
吴涛
,
冯超
材料科学与工艺
采用微孔模具,改变润滑条件和微孔尺寸,通过万能试验机对不同厚度的纯铜试件进行了微细特征模压成形的实验研究,同时对成形过程进行了数值模拟,分析并给出了微细特征模压成形时的主要变形区域以及成形力的变化特点.实验和模拟结果表明:微细特征尺寸越大,润滑状态越好,成形越容易;适当的坯料厚度可以降低成形的难度;微细特征成形在坯料较薄时存在尺寸效应.本研究揭示了微细特征模压的成形规律及其机理.
关键词:
微细成形
,
模压
,
成形规律
,
变形机理
,
尺寸效应
曾卫东
,
周义刚
,
舒滢
,
赵永庆
,
杨锦
,
张学敏
稀有金属材料与工程
采用热模拟压缩试验研究了Ti-40阻燃钛合金在温度900℃～1100℃、应变速率0.01 s-1～10 s-1范围内的高温变形特性,发现合金的流动应力-应变曲线具有应力峰和流变软化特征,在高温、高应变速率下,出现不连续屈服现象.根据动态材料模型(DMM)建立的Ti-40合金加工图大致可以分为5个区域:(1)在温度900℃～950℃,应变速率大于1 s-1时,易发生45°角剪切开裂,出现明显的剪切变形带,功率耗散率达最小值.(2)在温度1000℃～1100℃、应变速率大于1 s-1时,易出现"豆腐渣"式和纵向开裂,大变形时出现局部塑性流动.这2个区域为流动失稳区,在制定热加工工艺时应尽量避免.(3)在高温(≥1050℃)、低应变速率区(≤0.1 s-1),功率耗散率为46%～76%,达到最大值,呈现连续再结晶的特征.(4)在900℃～950℃、应变速率0.01 s-1～0.1 s-1区域内主要发生动态回复,功率耗散率为22%～32%.(5)在温度950℃～1050℃、应变速率0.1 s-1～1 s-1范围为再结晶区域,功率耗散率为36%～50%.结果表明,加工图是控制材料组织演变和优化工艺的一种有效手段.
关键词:
Ti-40合金
,
加工图
,
变形机理
,
开裂
,
剪切变形带
,
再结晶
朱浩
,
周清
机械工程材料
对AZ31镁合金进行了不同轧角的冷轧及退火处理以细化其晶粒尺寸,然后在不同变形条件下对AZ31镁合金进行拉伸试验,研究了应变速率、变形温度、晶粒尺寸等因素对镁合金塑性的影响,并探讨了其超塑性的变形机理.结果表明:随着变形温度的升高,合金的流变应力单调递减,伸长率增大;在150～300℃,合金的变形激活能为90 kJ·mol-1,变形机制是晶界扩散控制的位错蠕变机制;在300～350℃,变形激活能为123 kJ·mol-1,变形机制是晶格扩散控制的晶界滑移;此合金的塑性成形条件适合工业生产.
关键词:
塑性
,
变形机理
,
变形条件
,
AZ31镁合金
