童晨
,
苏旭平
,
李智
,
王建华
,
吴长军
,
彭浩平
,
徐鹏
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.07.011
将Q235钢分别在Zn-6％(质量分数,下同)Al和Zn-6％Al-3％Mg合金锌浴中浸镀不同的时间,使用扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)以及X射线衍射仪(XRD)对样品合金镀层显微进行观察,分析镀层层合金层的相组成及生长过程,研究Mg对合金层生长的作用.通过研究发现,在Zn-6％Al和Zn-6％Al-3％Mg合金镀层中合金界面层组成主要是Fe-Al-Zn化合物,Fe-Al-Zn合金界面层阻碍了脆性Fe-Zn层的形成.Mg加入Zn-6％ Al锌池中后促进了界面反应,缩短了合金层出现所需时间,并使合金层的生长更加致密均匀,稳定合金层使其不被液相侵蚀破坏而溶解.Mg的加入阻碍了扩散通道随着时间延长逐渐向两扩散组元成分点连线移动的趋势,减少了锌液进入合金层,稳定了合金层.Zn-6％Al-3％Mg镀层合金层随着时间延长而增厚,合金层的生长呈抛物线规律,主要受扩散反应控制.
关键词:
热浸镀
,
Zn-Al-Mg
,
合金层
,
扩散通道
,
动力学
侯利锋
,
王磊
,
卫英慧
,
郭春丽
,
李宝东
材料热处理学报
以纯铜为研究对象,通过添加镍粉进行表面机械研磨(SMAT)处理.用光学显微镜(OM)、X射线衍射分析仪(XRD)和扫描电镜(SEM)对SMAT处理后样品的组织及成分变化进行分析.采用X射线能量色散谱分析方法(EDS)分析Ni元素在合金层中的分布与含量.结果表明,纯铜表面出现了明显的分层现象,同时铜镍发生互扩散有铜镍合金形成.处理120 min后形成厚度为35μm铜镍合金层,而240 min厚度则达到55μm,并且合金层与基体变形层结合紧密.由于弹丸的冲击产生应力应变和大量储存能,使得原子的跳动频率增加同时降低了扩散激活能,实现铜镍在较低温度下快速互扩散.
关键词:
纯铜
,
表面机械研磨
,
镍
,
合金层
汤志新
,
仵亚婷
,
刘磊
,
何美凤
,
胡文彬
腐蚀与防护
对纯镁表面采用AlCl3-NaCl熔盐扩散处理,金相和SEM观察结果显示镁表面生成了厚度为10um左右的均匀合金层,XRD测试表明该合金层由单质镁和镁铝金属间化合物Mg17Al12、ε-MgAl、β-MgAl组成,用电极电位曲线、交流阻抗分析以及极化曲线比较熔盐扩散处理前后镁的耐腐蚀性能,结果显示熔盐扩散处理后镁的电极电位显著提高,腐蚀速率降低,较好地提高了镁的耐腐蚀性能.
关键词:
镁
,
熔盐扩散
,
合金层
,
耐腐蚀性
刘燕萍
,
徐晋勇
,
高原
表面技术
doi:10.3969/j.issn.1001-3660.2006.02.007
利用辉光等离子渗金属技术,在低碳钢表面进行Ti-N和W-Cr合金元素共渗,达到改善其表层耐磨性的目的.经分析,结果表明:Ti-N合金元素共渗层形成了氮化钛沉积层和扩散层,厚度在10μm以上,平均硬度达到HV2300;Mo-Cr共渗层厚度在100μm以上,渗入合金元素Cr、Mo,表面含量分别达到4%和12%左右,随后进行的超饱和渗碳使表面含碳量达到2.0%以上,淬火及回火后表面硬度达到HV1300,超过一般冶金高速钢.Ti-N合金元素共渗层磨损曲线较平稳,平均摩擦系数较小,耐磨性比Mo-Cr共渗层要好.
关键词:
等离子
,
合金层
,
扩散层
,
耐磨性
徐晋勇
,
高清
,
龙向前
,
许敏
,
高原
,
徐重
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2006.09.007
介绍了一种在Q235钢表面进行等离子合金化及热处理工艺,获得表面高性能强化层的技术方法.通过该技术方法的处理,使Q235钢表面含有Mo,Cr,C合金元素,成分达到或接近冶金高速钢.该工艺技术的基本原理是在真空容器中,利用辉光放电的溅射现象,首先在Q235钢表面渗入合金元素Mo,Cr,表面含量分别达到12%(质量分数,下同)和4%左右,随后进行超饱和渗碳,使表面含碳量达到2.0%以上,合金化层成分接近钼系高速钢.合金层中的碳化物细小、均匀、弥散,无粗大的共晶莱氏体组织.Q235钢表面合金化后分别采用淬火+低温回火,淬火+2h深冷处理+低温回火两种工艺.结果发现,经深冷处理的试样表面硬度达到1600HV,明显高于未经过深冷处理试样的表面硬度.摩擦磨损实验表明,经深冷处理试样的滑动摩擦系数较未经深冷处理试样的要小,经深冷处理试样的耐磨性是未经深冷处理的1.6倍.
关键词:
碳化物
,
合金层
,
深冷处理
,
摩擦系数
,
耐磨性
张伟
,
郭勤军
,
文九巴
稀土
doi:10.3969/j.issn.1004-0277.2009.05.012
分别在工业纯铁和20碳钢上制备了热浸镀纯铝和稀土铝镀层,采用扫描电镜(SEM)观察了镀层横截面和表面的形貌,采用能谱仪(EDS)和电子探针(EPMA)分析了镀层横截面的稀土分布.结果表明,添加稀土热浸镀铝后,表面层厚度减少,合金层厚度增加;镀层表面比较平整、连续、无裸露点、裂纹和氧化物夹杂,且FeAl3相短而细小;稀土渗入了镀层,且分布很不均匀,在部分区域存在偏聚,表面层与合金层界面处以及齿状Fe2Al5相的边缘处和齿尖处稀土含量较高.分析了稀土对镀层厚度和组织形貌的影响及稀土的渗入机理.
关键词:
镀铝层
,
组织形貌
,
表面层
,
合金层
,
稀土分布
李岩
,
凌国平
,
刘柯钊
,
陈长安
,
张桂凯
材料科学与工程学报
本研究以201奥氏体不锈钢为基体,在酸性的AlCl3-EMIC(2:1)室温熔盐中电沉积均匀致密的铝镀层,然后在570℃～680℃下对试样进行2min～100h的热处理,用SEM、EDS及XRD对热处理后的试样界面进行微观分析.结果表明,201奥氏体不锈钢表面铝镀层在570℃热处理时,界面未形成合金层;经过630℃～680℃不同时间的低温热处理,可以获得含Cr、Ni、Mn合金元素的Fe-Al合金层;670℃下,随热处理时间延长,表面逐渐由Al向低铝含量的FeAl3、Fe2Al5转变,并在界面上形成FeAl合金层.
关键词:
室温熔盐
,
热处理
,
相转变
,
合金层
张维
,
高原
,
袁琳
,
王成磊
材料热处理学报
采用双辉等离子渗金属技术,在20钢表面进行W-Mo-Dy三元共渗.探讨了气压、保温时间、温度对合金渗层厚度的影响,并获本试验条件下的最佳工艺参数.对合金渗层金相显微组织和形成机理进行分析；用能谱仪检测合金元素的浓度和分布；用XRD分析合金渗层物相.结果表明:在本试验条件下最佳工艺参数为气压30 Pa,保温时间4.5h,温度1020℃,获得的共渗合金层厚度约115 μm;合金渗层中W、Mo合金元素含量随到试样表面的距离增加而减少,呈梯度分布；由于稀土的较大原子半径与核外电子的极化作用使得Dy分布不规律；合金渗层的物相主要为Fe( Mo,W,Dy)、Dy2O3和少量的DyFe10Mo2等.
关键词:
等离子渗金属
,
稀土镝(Dy)
,
合金层
,
三元共渗
,
等离子
黄久贵
,
李宁
,
蒋丽敏
,
周德瑞
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2004.03.005
镀锡板合金层的耐蚀性好坏直接关系到镀锡板用作食品包装材料时的寿命.为此,研究了软熔过程中的时间与温度对镀锡板合金层形貌及其耐蚀性的影响.结果表明,随着软熔时间的延长和软熔温度的升高,镀锡板合金层的晶粒度增大,镀锡板的耐蚀性增强.
关键词:
镀锡板
,
合金层
,
软熔温度
,
软熔时间
,
耐蚀性
龚建勋
,
许继青
,
路德斌
,
吴慧剑
机械工程材料
用埋弧焊制备铁-碳-铬-硅合金堆焊层,通过显微组织观察、硬度测试和耐磨性能试验等方法研究了外加TiC颗粒含量对其显微组织及耐磨性的影响.结果表明:不同TiC含量的铁-碳-铬-硅合金堆焊层基体组织均为α-Fe,随TiC含量增加,初生M7C3颗粒尺寸从40～80μm逐渐减小至15～25 μm,颗粒数量增多,分布弥散,且出现了TiC2和TiC等增强相;弥散密集分布的M7 C3颗粒有利于堆焊合金层表面均匀磨损,避免因粗大脆性共晶优先磨损引起的过早失效,显著改善了耐磨性;该合金堆焊层的耐磨性随TiC含量的增加先增强,接着减弱,然后再增强,其主要磨损机理由微观断裂转变为微切削.
关键词:
堆焊
,
显微组织
,
耐磨性
,
TiC颗粒
,
合金层
