杨芳林
,
张建军
,
宋启忠
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.1999.03.019
研究了锆-2、锆-4合金管材在高压釜内氢氧化锂溶液中,于360℃、18.6mPa条件下进行不同时间的渗氢后试样的吸氢特性.试样的吸氢变化具有锆合金氧化增重类型的特点,即抛物线型的变化和转折点,另外还显示了氢氧化锂溶液的浓度对吸氢量 (100mg/kg以下) 有明显的影响.
关键词:
锆-2
,
锆-4
,
管材
,
氢氧化锂
,
渗氢
,
吸氢
孙凯
,
朱云峰
,
张伟
,
李李泉
稀有金属材料与工程
先采用感应熔炼法制备SrAl2合金,然后采用机械球磨方法分别添加摩尔分数为x=2％的TiF3、Ti及TiO2催化剂,从而得到不同Ti基催化剂添加的Zintl相合金SrAl2;并将未添加催化剂的SrAl2合金用于对比研究.采用XRD、SEM、EDS、PCT及XPS设备研究了材料的相结构、表面形貌、吸氢性能与催化机理.研究表明:3种Ti基催化剂对Zintl相合金SrAl2的吸氢均能起到催化作用,催化强弱次序如下:TiF3＞ Ti＞ TiO2.对添加Ti基催化剂的SrAl2合金吸氢前后的表面XPS研究分析表明:合金表面Ti 2p电子的结合能发生了改变,说明其化学状态发生了变化.特别是添加了TiF3的合金样品中出现了单质Ti0,这种在反应过程中生成的中间产物Ti0要比刚开始在合金中加入的单质Ti具有更高的催化活性.
关键词:
Ti基催化剂
,
Zintl相
,
吸氢
,
XPS
杨刚
,
刘颖
,
高升吉
,
王红锋
,
涂铭旌
稀有金属材料与工程
研究了H2压力、温度对NdFeB铸块和铸片吸氢的影响.结果表明,NdFeB铸块和铸片在吸氢过程中均明显存在孕育期,其吸氢过程均可分为4个阶段:孕育期阶段、慢速吸氢阶段、快速吸氢阶段和缓慢吸氢阶段.随着H2压力(1×105Pa～4×105Pa)和温度(293 K～373 K)的升高,NdFeB铸块和铸片的吸氢速度加快,孕育期缩短.且当温度升至一定程度时,铸块的孕育期消失,而铸片的吸氢始终存在孕育期.铸片吸氢过程中的Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ阶段的吸氢时间均明显长于铸块,而第Ⅳ阶段的吸氢时间则较短.研究同时表明,NdFeB铸块和铸片的吸氢量几乎不受氢气压力的影响,但随温度的升高,吸氢量减少.
关键词:
NdFeB
,
吸氢
,
铸块
,
铸片
,
压力
,
温度
袁国辉
,
张翠芬
,
姜兆华
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2004.03.005
为降低碱性锌锰电池因Zn负极腐蚀产生H2而引起的较高内压,采用在不同碳载体上沉积Ag的方法分别制备了不同的Ag催化剂,对比研究了Ag单独作为催化剂与含助催化剂Ce或Ni和Bi的Ag催化剂对MnO2吸H2量的影响,并探讨了各种Ag催化剂的催化活性及助催化剂的作用机理.研究表明:Ag/C值高的吸氢催化效果好;助催化剂Ce或Ni和Bi的共同加入,可大幅度地提高以活性炭为载体的Ag催化剂的催化效果,其中载体为活性炭2时,提高幅度超过100%;Ni和Bi的共同加入,使Ag结晶趋向于无定形化,而Ce的加入,减小了Ag结晶的晶粒尺寸,有助于提高其比表面积,这说明无定形化和减小晶粒尺寸均可提高Ag对MnO2吸收H2的催化活性.
关键词:
Ag催化剂
,
二氧化锰电极
,
吸氢
,
碱性锌锰电池
,
助催化剂
,
电池内压
王锦红
,
姚美意
,
周邦新
,
耿建桥
,
张欣
,
张金龙
稀有金属材料与工程
研究第二相大小和种类对Zr-2和Zr-4合金在400℃,10.3MPa过热蒸气中腐蚀吸氢行为的影响.结果表明:吸氢量的多少和耐腐蚀性能的好坏之间并不一定存在严格的对应关系,而是与第二相大小和种类密切相关.在相同腐蚀增重下,含粗大第二相样品的吸氢量均大于含细小第二相样品:第二相比较粗大的Zr-2样品的吸氢量比Zr-4样品大得多;而第二相比较细小的Zr-2和Zr-4样品的吸氢量差别却很小.对Zr(Fe,Cr)2和Zr2(Fe,Ni)金属间化合物及纯锆进行的PCT和吸放氢动力学测试表明,前两者可自由吸放氢,且吸放氢速度快,而纯锆只能吸氢难以放氢.据此,Zr-Sn系合金在400℃,10.3MPa过热蒸气中腐蚀吸氢行为可以用提出的"在金属/氧化膜界面处Zr和OH-反应生成的氢可以优先被镶嵌在金属/氧化膜界面处的可逆吸放氢能力强于Zr的Zr(Fe,Cr)2和Zr2(Fe,Ni)第二相捕获,它们可作为吸氢的优先通道"的吸氢模型得到合理解释.
关键词:
吸氢
,
第二相
,
Zr2(Fe,Ni)
,
Zr(Fe,Cr)2
,
锆合金
郑永健
,
周廉
,
介万奇
,
刘向宏
,
付宝全
,
张奕
稀有金属材料与工程
利用RH600热导式氢分析仪对尺寸为Φ50 mm×40 mm的Nb47Ti合金试样在RX-460型工业电炉中做不同制度热处理后的氢含量变化进行了系统分析,对防止Nb47Ti合金热处理过程中吸氢现象提出了有效的解决措施.结果表明,Nb47Ti合金的吸氢现象主要发生在1200℃高温热处理的环节,在随后的950,930和900℃进行的热处理过程不会使Nb47Ti合金吸氢.Nb47Ti合金热加工过程中氢元素增加是由于在1200℃高温条件下加热炉内稀薄的含氢气氛和Nb及Ti元素物理化学性能比较活泼的综合作用造成的.6×10-2pa条件下,800℃/3 h和800℃/6 h真空热处理制度使原始H含量为60 μg/g的Nb47Ti合金的氢含量分别降低到21和29 μg/g.
关键词:
Nb47Ti合金
,
真空热处理
,
吸氢
,
脱氢
,
电阻炉
李强
,
周邦新
,
姚美意
,
刘文庆
,
褚于良
稀有金属材料与工程
Zr-2.5Nb合金经a相水淬及冷轧变形后,再经过580℃/5 h和650℃/2 h的热处理,在静态高压釜中进行550℃/25 MPa超临界水腐蚀实验.用电子显微镜研究了腐蚀前、后合金基体的显微组织.结果表明在550℃/25 MPa超临界水中腐蚀到一定程度后,合金基体内会形成氢稳定的β-zr相,同时合金元素Nb扩散进入该相,形成富Nb/H的β-Zr相.该相在降温过程中发生分解,形成ZrHx、α-Zr和Nb含量不同的Zr-Nb相组织.
关键词:
Zr-2.5Nb合金
,
超临界水
,
吸氢
,
相变
张文佳
,
黄焦宏
,
慕利娟
,
刘翠兰
,
张英德
,
程娟
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2015.03.005
通过吸氢、放氢调节La0.8Ce0.2Fe11.44Si1.56Hy合金的居里温度,利用X射线衍射物相分析(XRD)和振动样品磁强计(VSM)测量了合金的相结构和磁性曲线.结果表明:La0.8Ce0.2Fe11.44Si1.56合金吸氢后磁性能稳定,同时由于巡游电子变磁(IEM)转变减弱导致磁滞显著减小,但可以保持较大等温磁熵变.在0～1.5T外加磁场下La0.8Ce0.2Fe11.44Si1.56Hy合金的最大等温磁熵变可以达到11.3J·(kg·K)-1,大约是金属Gd的4倍.一定温度下、不同保温时间的放氢工艺可对氢含量进行微调,使La0.8Ce0.2Fe11.44Si1.56Hy合金的居里温度在283～316 K之间可调,而且不会影响合金等温磁熵变的大小,因此通过吸、放氢可以有效的在室温附近调节La0.8Ce0.2Fe11.44Si1.56Hy的居里温度.
关键词:
吸氢
,
放氢
,
居里温度
,
La0.8Ce0.2Fe11.44Si1.56Hy
张羊换
,
张国芳
,
杨泰
,
侯忠辉
,
郭世海
,
祁焱
,
赵栋梁
稀有金属材料与工程
用快淬工艺制备了Mg2Ni型纳米晶合金,合金的成分为Mg20Ni10-xCux (x＝0,1,2,3,4).用XRD、SEM、HRTEM分析了铸态及快淬态合金的微观结构,采用程控电池测试仪测试了合金电极的电化学性能,并用自动控制的Sieverts设备测试了合金的吸放氢动力学性能.结果表明,所有的快淬态合金具有纳米晶结构,Cu替代Ni不改变合金的Mg2Ni型主相,但显著地改善了合金的电化学贮氢性能,包括放电容量和电化学循环稳定性.此外,合金的吸氢量随Cu含量的增加先上升后下降,而合金的放氢量随Cu含量的增加而增加.
关键词:
Mg2Ni型合金
,
Cu替代Ni
,
电化学性能
,
吸氢
王小丽
,
赵永庆
,
王耀奇
,
侯洪亮
,
曾卫东
稀有金属材料与工程
研究Ti40合金在550～700℃温度区间的吸氢动力学,初始氢压为15.88～45.88 kPa.研究表明,Ti40合金初始吸氢温度为515℃,吸氢时达到平衡所需的时间随着温度和初始氢压的增加而缩短,而吸氢速率和平衡氢压随着温度和初始氢压的增加而增加.在低温时,吸氢过程包括3个阶段:Ⅰ孕育期,Ⅱ第1吸氢阶段和Ⅲ第2吸氢阶段.在相同温度下,不同阶段的速率常数遵循以下关系:kⅡ＞kⅠ ＞kⅢ.在相同阶段,速率常数随温度的升高而增大.吸氢过程中第1和第2吸氢阶段的激活能分别为73.3和29.6 KJ/mol.第2吸氢阶段的速率控制步骤为氢在β-Ti中的扩散.
关键词:
吸氢
,
动力学
,
激活能
,
反应函数
