华戟云
,
邵红红
电镀与涂饰
doi:10.3969/j.issn.1004-227X.2005.11.006
采用与普通钢同样的方法对不锈钢球阀进行预处理,然后化学镀Ni-P合金镀层.扫描电镜照片显示Ni-P合金镀层呈胞状结构.镀层组成分析表明,Ni、P的质量分数分别为88.37%和11.63%,其原子分数分别为80.04%和19.96%.研究了不锈钢基体、镀态和经过不同温度回火的涂覆层的显微硬度、结合力及腐蚀性能.结果表明,涂覆层的显微硬度随回火温度的升高而增大,在350℃时达到最大值,为1 000HV.显微硬度由高到低依次为:经过回火后的涂覆层、镀态、不锈钢基体.镀层与基体的结合力随镀层回火温度的升高呈现先升后降的趋势,在300℃时达到最大值,为42.3 N.在质量分数分别为10%的盐酸、硫酸和盐酸与硫酸的混合酸中的腐蚀实验证明,Ni-P合金镀层的耐蚀性远远高于不锈钢基体,而经过回火后的涂覆层其耐蚀性比未经回火的低.因此,可以根据不同的性能要求,对不锈钢球阀选择不同的处理工艺.
关键词:
化学镀
,
不锈钢球阀
,
Ni-P合金镀层
,
预处理
,
回火
,
显微硬度
,
耐蚀性
杜忠泽
,
符寒光
,
丰振军
,
李萍
,
戴建方
材料热处理学报
通过销盘磨损试验,研究了在两体磨损条件下,两种高速钢轧辊材料在不同回火条件下的抗磨损性能.结果表明,淬火温度较低时,高速钢无回火二次硬化现象;而淬火温度较高时,淬火组织中残留奥氏体增多,回火冷却时转变为马氏体,使钢获得硬化.普通高速钢经1050 ℃淬火+530～560 ℃回火后,耐磨性好,用钛和稀土镁合金处理的高速钢经1040℃淬火+520～540 ℃回火后,耐磨性好.相同磨损条件下,钛和稀土镁合金处理高速钢的磨损量一般低于普通高速钢.
关键词:
高速钢轧辊
,
两体磨损
,
回火
,
二次硬化
,
耐磨性
万德成
,
蔡庆伍
,
余伟
,
董长征
材料热处理学报
观察并研究了250 ～ 600℃区间回火对超高强贝氏体钢组织与力学性能的影响.结果表明:随回火温度升高,抗拉强度不断降低,屈服强度先升高后降低,伸长率和冲击功则呈先升高后降低然后再升高变化规律.250 ～ 350℃回火,残留奥氏体分解速率缓慢,抑制了板条合并粗化,组织为板条贝氏体+稳定膜状残留奥氏体,析出相粒子尺寸细小,具有良好的强度和塑韧性.特别是在350℃回火时,板条内部有ε碳化物析出,以及位错移动所形成的位错胞状亚结构细化了晶粒,使其具有最佳强韧配合.450℃回火,残留奥氏体大量分解导致组织内部出现链状分布的渗碳体,引起回火脆性.600℃回火,残留奥氏体几乎全部分解,部分区域发生再结晶,塑性和韧性提高而强度明显降低,析出物明显粗化.力学性能的非单调变化归因于钢在回火过程中,既包括板条贝氏体和位错亚结构的回复、再结晶软化过程,也包括残留奥氏体分解与析出相的强化机制.
关键词:
超高强钢
,
贝氏体
,
回火
,
组织
,
力学性能
陈鹰
,
陈再枝
,
董瀚
,
马党参
,
刘建华
钢铁研究学报
研究了4Cr5MoSiV1钢经淬火+深冷处理+回火后的组织和力学性能.结果表明,试验钢在470℃左右回火时硬度达到峰值,二次硬化峰较普通处理的4Cr5MoSiV1钢有所左移.400～470℃回火后试验钢的抗拉强度为2 000～2 100 MPa,冲击功约为35～20 J,回火温度高于560℃时,强度与硬度均有所下降,冲击功增加.M2C、MC型碳化物的弥散析出可能是引起上述组织与力学性能变化的重要原因.
关键词:
深冷处理
,
回火
,
力学性能
,
二次硬化
,
4CrSMoSiV1
谢保盛
,
蔡庆伍
,
余伟
,
曹嘉明
,
李瑞
材料热处理学报
设计了一种低碳贝氏体型Q960工程机械用钢,在同种成分、同种轧制和淬火工艺下,研究了回火温度对Q960钢在单轴拉伸过程中的能量分布和晶界的影响机理.经分析得出,随着回火温度的升高,小角度晶界的频率先小幅度上升后逐渐降低且实验钢的强度也相应先升高后降低,大角度晶界频率逐渐升高且塑性和韧性提高,而应变硬化指数降低.单轴拉伸过程中的裂纹形成能随着回火温度的升高先降低后升高,在450℃回火时有一裂纹形成能量低谷.
关键词:
回火
,
晶界
,
板条贝氏体
,
力学性能
,
取向差
张凯
,
邱春林
,
李四军
,
杜林秀
,
吴迪
中国冶金
在实验室条件下对热轧X120管线钢进行两种不同工艺淬火,研究了回火温度对不同淬火态试验钢组织力学性能的影响.试验结果表明:直接快冷工艺下,显微组织以板条铁索体+马氏体为主;缓冷+直接快冷工艺下以粒状贝氏体+板条铁索体+马氏体为主.随回火温度升高,两种试验钢强度均出现起伏,在400～500℃范围内回火后,冲击功和伸长率均得到改善;采用直接快冷工艺在350℃和600℃回火后出现断口分离现象,从而导致力学性能波动,而缓冷+快冷工艺在回火过程中力学性能稳定性较好.因此,采用缓冷+快冷工艺+(450～500℃)回火,其力学性能达到X120级管线钢性能要求.
关键词:
X120级管线钢
,
回火
,
力学性能
,
断口分离
邝霜
,
康永林
,
于浩
,
刘仁东
,
严玲
钢铁
在实验室研究了回火温度对C-Si-Mn双相钢力学性能与显微组织的影响.力学性能测定结果表明,250℃以下的低温回火,对改善双相钢的伸长率具有良好作用,但是其它力学性能的变化不明显.高于300℃的高温回火对改善双相钢的延性作用不大,但会引起双相钢的屈服强度升高,抗拉强度、加工硬化与烘烤硬化值降低,使双相钢性能恶化.扫描电镜与透射电镜的观察结果表明,低温回火双相钢的显微组织变化不明显,马氏体为板条状,马氏体前沿的铁素体基体中分布着大量的可动位错,高温回火双相钢的显微组织则有较大变化,马氏体分解,边界变得模糊,岛内出现碳化物颗粒,铁素体中的位错密度减小,位错线附近出现粗大的析出物.高温回火后,马氏体的分解软化以及铁素体中位错密度减小是导致双相钢性能恶化的主要原因.
关键词:
双相钢
,
回火
,
显微组织
,
力学性能
杨东
,
唐郑磊
,
许少普
,
庞百鸣
,
张强
钢铁研究学报
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20140463
对南阳汉冶特钢生产的150mm厚13MnNiMoR钢板进行了相变点的测定,通过JMatPro软件模拟了该钢种的静态CCT曲线.从静态CCT曲线可以看出,要获得良好的贝氏体组织,需控制冷却速度大于5.0℃/s.对小试样采用不同的正火十水冷十回火工艺进行热处理,观察不同热处理状态下的金相组织,并对小试样性能进行了分析.试验结果表明:在930℃正火,水冷至430～490℃后在680℃回火,性能较好.采用该工艺,对150mm厚13MnNiMoR钢板进行热处理,各项性能指标较好.
关键词:
组织
,
13MnNiMoR
,
静态CCT曲线
,
正火
,
回火
任涛
,
梁益龙
,
刘国栋
,
王攀志
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2012.03.003
研究60Si2CrVA弹簧钢经淬火-等温-淬火-回火(Q-I-Q-T)热处理后复相组织含量与断裂韧性间的关系.结果表明,在实验的等温温度范围内,随着等温温度的升高,残余奥氏体和贝氏体含量逐渐增大,60Si2CrVA钢强度降低,断裂韧性逐渐增加,在300℃等温时,断裂韧性达到最大值66.37 MPa·m1/2.稳定的残留奥氏体与过渡形态贝氏体量增加是提高断裂韧性的主要原因.
关键词:
60Si2CrVA
,
淬火
,
回火
,
马氏体
,
贝氏体
,
残留奥氏体
