李守军
,
何云华
,
张红斌
钢铁研究学报
本研究发现,GH690合金40mm方坯经均匀化处理后可有效地减少晶内析出物,同时对成品晶粒度没有大的影响;固溶温度对GH690合金晶粒度的影响遵循一般规律;固溶温度较高(1080℃)或较低(1050℃)时,固溶后的冷却方式对晶内析出物都没有明显的影响,但1070℃固溶后加大冷却速度,可显著地减少晶内析出物.
关键词:
GH690合金
,
均匀化处理
,
固溶温度
,
析出物
,
晶粒度
马天宇
,
严密
,
张晶晶
,
罗伟
稀有金属材料与工程
采用区熔定向凝固方法,制备<110>取向Tb0.36Dy0.64(Fe0.85Co0.15)2合金棒.用管式炉,在1000℃进行4h的均匀化处理;沿垂直合金棒轴向,在240kA]m中进行磁场退火处理.研究了热处理方式对合金取向、显微组织和磁致伸缩的影响.结果表明,均匀化处理和磁场退火处理均不改变合金轴向择优取向;均匀化处理后,网状富稀土相球状聚集,有效地提高了合金的磁致伸缩,"跳跃"效应增强;磁场退火处理后,合金在无预压力下的磁致伸缩显著提高,而"跳跃"效应减弱.
关键词:
磁致伸缩
,
磁场退火
,
均匀化处理
,
跳跃效应
李智
,
李节林
,
王建华
材料热处理学报
采用扫描电镜和能谱仪分析了金属型铸造和水冷铋锰铁合金均匀化处理前后的显微组织.研究结果表明,铋锰铁合金的铸态组织由BiMn相、Mn(Fe)相和铋相组成.铋锰铁合金金属型铸造组织中的铋相呈断续分布,而水冷组织中的铋相呈现连续分布形态.铋锰铁合金在400℃进行不同时间的均匀化处理后,合金的相组成没有发生改变,仍由BiMn相、Mn(Fe)相和铋相组成；随着均匀化时间的增加,合金中的BiMn相数量增加；金属型铸造铋锰铁合金在400 ℃均匀化处理16 h后,合金组织中BiMn相的数量不再变化,水冷铋锰铁合金在均匀化处理4h后,合金组织中BiMn相的数量基本稳定.铋锰铁合金经过均匀化处理后,合金组织中的BiMn相由原来的断续分布或孤立形态转化为连续分布形态.当金属型铸造铋锰铁合金在300℃下进行均匀化处理时,合金中形成的BiMn化合物数量更多,均匀化时间超过8h后,合金组织中BiMn相的数量基本稳定.
关键词:
铋锰铁合金
,
铸态组织
,
均匀化处理
,
均匀化组织
张文达
,
白培康
,
杨晶
,
段瑞斌
,
党惊知
材料热处理学报
利用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)和X射线衍射(XRD)等方法研究了不同复合热处理(深冷处理+均匀化处理)工艺对再生3104铝合金的微观组织影响.XRD图谱表明,深冷处理使3104铝合金基体(200)晶面衍射峰相对强度升高甚至超过(111)晶面成为最强峰.经均匀化处理后,粗大析出相逐步溶入基体,部分最终呈粒状断续分布在晶界上,基体中也出现大量片状Al6Mn析出相.经先深冷处理后均匀化处理的再生3104铝合金中Al6Mn相尺寸最小,为(3.25 ±1.18)μm,在基体中分布也更加均匀,这主要是由于在深冷处理过程中产生大量位错,为析出相的扩散、形核提供了通道和形核核心.
关键词:
3104合金
,
均匀化处理
,
深冷处理
,
析出相
聂波
,
尹志民
,
朱大鹏
,
姜锋
,
何振波
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2006.02.020
采用半连续铸造制备了成分为Al-6Mg-0.4Mn-0.4(Sc-Zr),规格为300 mm×1000 mm的铝镁钪合金扁锭,研究了均匀化处理对铸态合金硬度、电导率和显微组织的影响.结果表明,铸态合金在均匀化处理过程中,350℃以下均匀化,合金硬度随退火温度升高而升高;350℃以上均匀化,合金硬度和硬度峰值随退火温度上升而降低,电导率则随退火温度的升高和保温时间的延长而单调上升.铸态合金均匀化处理过程中有类似于传统铝合金固溶时效过程中的析出特性,析出相主要为Al3(Sc,Zr),还有少量Al6Mn相粒子.硬度变化是半连续铸锭过程形成的含钪锆过饱和固溶体发生分解析出Al3(Sc,Zr)粒子所致.同时,含钪锆过饱和固溶体的分解析出导致基体固溶度的贫化,降低了合金的电子散射能力,合金的电导率升高.研究合金铸锭均匀化处理过程中Al3(Sc,Zr)粒子的最佳析出工艺为:300～350℃,6～8 h.
关键词:
铝镁钪合金
,
均匀化处理
,
A13(Sc,Zr)粒子
,
析出特性
何兰强
,
马鸣龙
,
李兴刚
,
李永军
,
张奎
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2011.02.002
通过OM,SEM及拉伸性能测试,研究了Mg-9.0Y-3.0MM-0.6Zr铸态合金均匀化温度与时间对显微组织的影响,确定该合金合适的均匀化工艺.结果表明:Mg-9.0Y-3.0MM-0.6Zr铸态合金显徽组织主要由α-Mg基体相、Mg12(MM)相以及Mg24Y5相组成,晶粒度约为45μm;505,520℃均匀化温度较低,Mg-Y相分解不够完全;经535℃保温18h均匀化处理后,仅在晶界处残留Mg12(MM)相,延长时间晶粒尺寸没有变化,可见Mg12(MM)相可有效抑制合金晶粒长大;535℃x18 h均匀化处理后合金的力学性能较铸态合金没有明显改变,均匀化态的合金经挤压后,力学性能大幅度提升,σ0.2,σb,δ分别为245,305 MPa和12.5%.均匀化处理后合金断口形貌与铸态合金相似,仅在局部存在少量的韧窝,室温下断裂方式为脆性断裂;挤压后的合金断口形貌呈典型的韧性断裂特征.
关键词:
稀土镁合金
,
均匀化处理
,
显微组织
,
力学性能
何运斌
,
潘清林
,
刘晓艳
,
李文斌
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.3.003
采用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析和X射线衍射研究了ZK60镁合金铸态的显微组织以及均匀化过程中的组织演变与成分分布.结果表明:ZK60铸态合金中枝晶偏析严重,在晶界和枝晶边界处存在大量的非平衡共晶相,其主要成分为α-Mg和Mg,Zn,;经过均匀化处理后,合金中的非平衡相随温度的升高和时间的延长逐渐溶解,但温度高于420℃后发生过烧,最佳均匀化处理制度为400℃/12h,该制度与均匀化动力学方程所得结果基本一致.
关键词:
ZK60镁合金
,
枝晶偏析
,
均匀化处理
,
显微组织
,
动力学方程
谢伟
,
康金波
,
金鑫
钢铁研究学报
GH586合金由于合金化程度高,特别是W、Mo、Ti等元素含量较高,铸锭成分偏析严重,组织不均匀,以致合金的变形抗力大,热加工塑性差,锻造成形困难.对GH586合金铸锭均匀化处理前后的微区成分、晶间组织、热塑性进行了综合研究和分析,结果表明:该合金铸锭经1200℃高温长时间均匀化处理后显著降低合金元素的枝晶偏析程度,同时随着均匀化时间的延长,晶间碳化物逐渐细化、球化、趋向于均匀弥散分布,从而大幅度提高了合金铸锭的热加工塑性.
关键词:
GH586合金
,
铸锭
,
均匀化处理
,
偏析
,
热加工
,
塑性
鞠泉
,
马惠萍
,
符鑫丹
,
王明
稀有金属材料与工程
采用Gleeble热/力模拟试验机,对Ni-35Cr基GH4648高温合金的铸锭热加工性能进行了研究.结果表明:GH4648合金铸锭的开始再结晶温度为1050℃,在此温度以上,随着变形温度升高,动态再结晶越充分.在此基础上,对比分析了1180℃,45 h均匀化处理对合金铸锭热加工性能的影响,发现均匀化处理对GH4648合金铸锭内的动态再结晶有一定的抑制作用.
关键词:
热变形
,
GH4648合金
,
均匀化处理
,
动态再结晶
郭海生
,
郭喜平
稀有金属材料与工程
采用真空非自耗电弧熔炼法制备Nb-Ti-Si基超高温合金的母合金锭,分别于1300、1400、1500和1600℃保温50 h,对其进行均匀化处理,然后于1100℃保温50 h进行时效处理.结果表明:热处理后的组织主要由Nbss和(Nb、x)5Si3(x代表Ti、Cr和Hf元素)组成,经1600℃、50 h和1600℃、50 h+1100℃、50 h热处理后的组织中还出现HfO2.随着热处理温度的升高,多边形和板条状大块硅化物逐渐溶解或破碎成小块硅化物,残留的具有典型层片状或团状形貌的共晶组织的含量逐渐减少.1500℃、50 h+1100℃、50 h是Nb-Ti-Si基超高温合金比较合理的热处理工艺.
关键词:
均匀化处理
,
时效处理
,
Nb-Ti-Si基超高温合金
,
组织变化
