陈勇
,
陆戴丁
,
孔韦海
材料热处理学报
为考察应变强化、深冷温度对S30408奥氏体不锈钢组织性能的影响,对S30408钢进行室温预应变后,在深冷温度进行冲击试验,通过XRD、TEM、金相观察等分析S30408钢相组成及组织变化.结果表明,S30408室温冲击韧性随着应变量增大而逐渐降低;不同预应变量S30408钢冲击韧性随着温度降低而下降,并在77 ～4.2 K温度范围内出现"平台".10％应变后的S30408钢显微组织为α '马氏体与γ奥氏体相间分布,继续深冷温度处理后显微组织变化不明显,相组成仍主要为γ与α',马氏体总体含量并未显著增加.
关键词:
应变强化
,
奥氏体不锈钢
,
深冷
,
冲击韧性
,
马氏体相变
王步美
,
陈挺
,
徐涛
,
何华
机械工程材料
用等离子焊、埋弧焊和气体保护焊对不同厚度的国产304不锈钢板进行焊接,通过三种工艺焊接接头应变强化前后的力学性能和组织变化来研究焊接工艺对奥氏体不锈钢焊接接头应变强化性能的影响.结果表明:板材和三种焊接接头应变强化后,屈服强度均增大,板材和等离子焊焊接接头的其他性能基本不受影响,埋弧焊和气体保护焊的焊接接头的塑性有不同程度的降低,低温冲击韧性有一定幅度变化,组织都没有发生马氏体相变；焊缝余高和焊缝一次返修对气体保护焊焊接接头的应变强化性能基本没有影响.
关键词:
焊接工艺
,
奥氏体不锈钢
,
焊接接头
,
应变强化
张立胜
,
张义福
,
张德勤
,
苏展展
,
蒋六保
,
潘东
兵器材料科学与工程
为研究应变强化对06Cr19Ni10不锈钢焊接接头低温冲击性能的影响,采用PAW+GTAW组合焊的焊接方法分别对δ=6 mm和δ=8 mm的奥氏体不锈钢06Cr19Ni10进行焊接,焊接完成后对部分焊件进行应变速率为3mm/min、应变量为8％的应变强化处理.对应变强化前、后06Cr19Ni10奥氏体不锈钢焊接接头进行-196 ℃低温冲击试验,并用扫描电镜观察冲击试样的断口形貌.结果表明:两组试样应变强化前、后焊接接头的低温冲击吸收能量及侧向膨胀量均远大于标准规定的最低值,表明应变强化前、后的焊接接头合格且具有较好的韧性;焊件经应变强化后,焊缝的韧性得到提高,热影响区的韧性稍有降低.
关键词:
奥氏体不锈钢
,
焊接接头
,
应变强化
,
低温冲击吸收能量
,
侧向膨胀量
张颖
,
高晓哲
,
张滨
,
宋竹满
,
郑津洋
,
张广平
材料研究学报
对经9％预变形、在不同低温条件下拉伸变形后的深冷容器用应变强化S30408奥氏体不锈钢进行一系列的微观组织结构表征,研究了变形温度对其组织结构演变的影响.结果表明:9％预变形后在1.0×10-3/s应变速率下在-60℃和196℃的拉伸变形促进了S30408不锈钢发生从y奥氏体向α′-马氏体的转变,拉伸温度越低转变量越多、板条越细;同时,随着拉伸温度的降低S30408不锈钢的显微硬度值升高.低温拉伸形变诱发S30408奥氏体不锈钢马氏体相变,其α ′-马氏体与基体y奥氏体的位向关系为{lll}γ//{0ll}α ′,〈l0l〉γ//〈lll〉α′,符合K-S关系.
关键词:
金属材料
,
奥氏体不锈钢
,
深冷容器
,
应变强化
,
变形温度
,
相变
林建辉
,
余江滔
,
LI Victor C
复合材料学报
doi:10.13801/j.cnki.fhclxb.20150522.006
为了促进聚乙烯醇(PVA)纤维增强水泥基复合材料(PVA ECC)在热环境工程领域中的应用,通过狗骨试件拉伸试验,研究了高粉煤灰掺量的PVA-ECC热处理后的力学性能变化;采用单纤维抗拉试验、单纤维拔出试验以及单裂缝拉伸试验研究了PVA ECC性能提升的机制.结果表明:在不高于200℃的热处理后,PVA-ECC仍能实现多裂缝开裂,相比20℃,50、100、200℃热处理后的PVA-ECC复合材料的拉伸力学性能提高,其幅度为100℃＞50℃＞200℃;纤维强度不是PVA-ECC抗拉性能变化的控制因素,适当的温度处理提高了纤维与基体的化学黏结力和摩擦力,从而提高了纤维的桥接作用和裂缝的余能,进而提高了PVA-ECC的抗拉性能和摩擦耗能能力.PVA-ECC性能变化的机制分析为PVA-ECC工程设计提供了良好的理论基础.
关键词:
PVA纤维增强水泥基复合材料
,
热处理
,
应变强化
,
界面性能
,
余能
,
桥接力
田妮
,
赵刚
,
左良
,
刘春明
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2009.00799
针对汽车车身用Al-0.9Mg-1.0Si-0.7Cu-0.6Mn合金薄板,通过固溶、T4及退火处理控制其合金相组态,采用拉伸实验结合TEM/EDS观察研究了薄板在拉伸变形过程中的应变强化指数n值的变化规律及其应变强化行为.结果表明,Al-0.9Mg-1.0Si-0.7Cu-0.6Mn合金薄板的拉伸真应力-真应变不完全满足Hollomon公式,其对应于不同应变阶段的强化指数n 各不相同;塑性变形早期,退火态合金薄板的应变强化效应最显著,塑性变形后期,固溶态合金薄板的应变强化效应最显著;拉伸变形任意应变范围内,固溶态合金薄板的应变强化指数n均高于T4态,其原因是固溶态合金薄板位错滑移的切应力明显小于T4态合金薄板.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
汽车板
,
应变强化
,
应变强化指数
倪颂
,
廖晓舟
,
朱运田
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00616
综述了剧烈塑性变形引起的块体纳米金属材料的结构和力学性能演变.以电化学沉积法制备的fee结构纳米晶Ni-20％Fe(质量分数)合金为研究对象,通过对其进行不同应变量的高压扭转实验,系统分析了变形引起的结构和力学性能演变.结构表征结果表明:(1)变形引发纳米晶Ni-Fe合金晶粒旋转,实现晶粒长大.同时,晶粒长大过程伴随着位错密度、孪晶密度的演变;(2)存在一个最有利于变形孪晶生成的晶粒尺寸范围(45～100 nm),在这个晶粒尺寸范围之外,去孪晶起主导作用使原有的生长孪晶或变形孪晶消失;(3)位错密度是影响位错与孪晶反应的新的影响因素.当发生孪晶的晶粒内位错密度低时,位错可完全穿过孪晶界,部分穿过孪晶界,或被孪晶界吸收;发生孪晶的晶粒内位错密度高时,大量位错缠绕并堆积在孪晶界附近,形成应力集中,破坏孪晶界原有的共格性.为释放局部应力,将从孪晶界的另一侧发射不全位错形成层错和二次孪晶;(4)在塑性变形导致的晶粒长大过程中,原先偏聚于消失了的晶界上的C和S沿残留晶界扩散并继续偏聚于晶界上.结构与力学性能关系结果表明:随着应变量的增加,应变强化、应变软化交替出现.位错密度对硬度的演变起主导作用,其它结构演变(如孪晶密度的变化和晶粒尺寸变化)对硬度的演变起次要作用.
关键词:
剧烈塑性变形
,
纳米材料
,
位错
,
孪晶
,
应变强化
,
应变软化
陈勇
,
陆戴丁
,
孔韦海
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201506015
对S30408和S31603奥氏体不锈钢在室温下进行不同应变量10％～20％的应变强化处理,然后分别在常温至-269℃进行低温冲击试验,研究了应变量对试验钢低温冲击韧性的影响.结果表明:两种钢的冲击韧性随着应变量的增大逐渐降低,应变强化后两种试验钢冲击吸收能随着试验温度的降低而逐渐降低,当温度低于-196℃(77 K)后冲击吸收能趋于平缓,呈现出“平台”;两种钢经过20％应变量强化后低温韧性仍较好,能够满足奥氏体不锈钢应变强化技术标准中低温冲击韧性指标要求.
关键词:
应变强化
,
奥氏体不锈钢
,
低温冲击韧性
田妮赵刚左良刘春明
金属学报
doi:DOI: 10.3724/SP.J.1037.2009.00799
针对汽车车身用Al-0.9Mg-1.0Si-0.7Cu-0.6Mn合金薄板, 通过固溶、T4及退火处理控制其合金相组态, 采用拉伸实验结合TEM/EDS观察研究了薄板在拉伸变形过程中的应变强化指数$n$值的变化规律及其应变强化行为. 结果表明, Al-0.9Mg-1.0Si-0.7Cu-0.6Mn合金薄板的拉伸真应力-真应变不完全满足Hollomon公式, 其对应于不同应变阶段的强化指数n各不相同; 塑性变形早期, 退火态合金薄板的应变强化效应最显著, 塑性变形后期, 固溶态合金薄板的应变强化效应最显著; 拉伸变形任意应变范围内, 固溶态合金薄板的应变强化指数n均高于T4态, 其原因是固溶态合金薄板位错滑移的切应力明显小于T4态合金薄板.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
automotive body sheet
,
strain hardening
,
strain hardening exponent
