陈贵清
,
傅高升
,
颜文煅
,
程超增
,
邹泽昌
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2011.08.018
采用Gleeble-1500热模拟试验机对3003铝合金进行变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10.0s-1的高温等温压缩实验,由真应力-真应变曲线计算应变硬化速率,并采用截线法测量热压缩后平均晶粒尺寸,结果表明:3003铝合金动态再结晶临界应变εc随着Z参数的增大而提高,合金发生动态再结晶的临界条件为:ε＞εc=7.28×10-5Z0.1661；动态再结晶的平均晶粒尺寸随温度的升高、应变速率的减小而增大,其关系为:lndave=-0.0824lnZ+4.9532；在实验条件下,该合金具有正的应变速率敏感性,随变形温度的降低和应变速率的增大,合金进入稳态流变阶段时所对应的真应力值逐渐增大,并且峰值应力随动态再结晶平均晶粒尺寸的减小而增大,符合Hall-Petch关系:lnσm=-0.9378lndave +6.5232.
关键词:
3003铝合金
,
应变硬化速率
,
动态再结晶
,
临界应变
,
平均晶粒尺寸
高志玉
,
潘涛
,
王卓
,
刘国权
,
苏航
材料热处理学报
利用Gleeble-3800热模拟试验机,研究了Ni-Cr-Mo-B特厚板钢在900 ～1150℃、应变速率为0.01 ～ 10 s-1、试样工程应变量为70％的热压缩变形行为.基于实验数据,使用回归分析的方法建立了Ni-Cr-Mo-B钢的双曲正弦Arrhenius型本构方程.采用应变硬化速率与应力关系曲线、实验流变曲线准确的确定了表征动态再结晶行为的重要特征参数:临界应力/应变、峰值应力/应变和稳态应力/应变.结果表明:Ni-Cr-Mo-B钢的热变形激活能(Q)为351074 J·mol-1;随着变形温度升高及应变速率减小,即Zener-Hollomon参数(Z)减小,各特征参数减小,有利于动态再结晶发生;临界应力与峰值应力比为0.89,临界应变与峰值应变之比为0.44.此外,基于Z参数,确定了Ni-Cr-Mo-B钢动态再结晶特征参数的数学预测模型.
关键词:
特厚板钢
,
本构分析
,
动态再结晶
,
应变硬化速率
,
特征参数
黄群飞
,
何燕霖
,
罗娟娟
,
史文
,
李麟
材料热处理学报
采用不同的两相区温度保温和盐水淬火处理,在实验室条件下得到不同马氏体含量的含钒双相钢.利用扫描电子显微镜对不同马氏体含量的试样的断口和断口侧面分析,发现在高马氏体含量下,双相钢变形和断裂与马氏体含量和组织形态有关.且其均匀变形阶段的应变硬化指数n值及应变硬化速率也会随着马氏体含量的增加而显著升高.而加入钒,其碳化物弥散分布在铁素体中,增强了双相钢的应变硬化能力,提高了双相钢的力学性能.
关键词:
高马氏体量双相钢
,
组织
,
应变硬化指数
,
应变硬化速率
陈黄浦
金属学报
研究了粒状贝氏体组织的形变历史、断裂过程与组织内部应力分布关系,结果表明粒状贝氏体组织的主要断裂机制为微孔洞形成、长大和连接,尽管早期的变形历史中就产生了微裂纹,但在随后的形变过程中,由于组织变形微裂纹沿拉伸方向排列,使其不可能成为重要的断裂方式,粒状贝氏体组织在形变过程中应变硬化速率存在一个极小值,在此前后的变形历史和断裂过程中,材料内部的应力分布和微观断裂机制不同。
关键词:
粒状贝氏体
,
microfracture
,
strain hardening rate
