刘江涛
,
王中光
,
尚建库
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2008.12.001
对[110]和[112]取向的单晶Sn试样在不同温度和不同应变速率下进行了拉伸实验.结果表明,两种取向的Sn单晶体对应变速率都极为敏感,[110]取向晶体的应变速率敏感指数m为0.133,高于[112]取向的0.108,表现出较高的塑性.单晶Sn在变形过程中表现出很强的加工硬化,[110]取向试样的加工硬化指数n约为0.54,高于[112]取向的0.46.通过电镜观察得到,[110]取向试样的变形以多系滑移方式进行,[112]取向试样是以交滑移和孪晶方式共同进行变形;[110]取向晶体首先开动的滑移系是{010}(100),开动这个滑移系的临界分解切应力(CRSS)为3.1 MPa.两种取向的单晶体变形的激活能Q在35-52 kJ/mol之间,根据激活能和滑移形貌的观察,得出变形过程是由交滑移机制控制的结论.
关键词:
单晶体Sn
,
应变速率敏感指数
,
激活能
,
加工硬化指数
,
交滑移
,
滑移系
,
临界分解切应力(CRSS)
权国政
,
陈涛
,
余春堂
,
王阳
,
周杰
材料热处理学报
通过挤压态42CrMo钢多组试样的热压缩实验获得应变速率为0.01～10 s-1、变形温度为1123 ～1148 K条件下的真应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)、能量耗散因子(η值)和失稳判据(ξ值)三重判据的底层材料数据.利用三重判据构建的加工图对挤压态42CrMo高强度钢的热成形过程进行分析,得到了挤压态42CrMo强度钢在成型过程中的稳定区域和流变失稳区.结果表明:42CrMo钢的最优变形热力参数处于具有较高η值和较高ξ值的区域内.
关键词:
应变速率敏感指数
,
能量耗散系数
,
失稳判据
,
加工图
许伟长
,
戴品强
稀有金属材料与工程
选用直流电沉积制备平均晶粒尺寸为27.2 nm,宽晶粒尺寸分布(5～120 nm)的纳米镍(简称宽晶纳米镍),在室温采用拉伸应变速率(ζ)突变法测量其应变速率敏感指数(m).发现m随的减小而增加,特别在小于2×10-5s-1时,m快速增加,m在=5×10-6s-1时达到0.054,表明塑性变形过程中晶界扩散、晶界滑移很可能被激活.在室温进行循环加载-卸载拉伸测试,结果表明宽晶纳米镍晶内存储位错的能力十分有限,当拉伸应力达到1052 MPa,应变为7.8%时,晶内位错密度达到饱和.通过对拉伸断口附近的TEM观察,证实宽晶纳米镍在塑性变形过程中存在显著的类似粗晶中的晶内位错滑移.
关键词:
纳米镍
,
应变速率敏感指数
,
循环拉伸
,
变形机制
,
晶粒长大
王春艳
,
吴昆
,
郑明毅
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2007.02.013
为了分析ZK60镁合金和Al18B4O33w/ZK60复合材料的高温热变形行为,研究其高温流变应力与应变速率、变形温度之间的关系和组织情况,确定其应变速率敏感指数m和表观激活能Q.利用Gleeble-1500D热模拟试验机,在变形量为60%和不同温度、不同应变速率的条件下对其进行高温热压缩变形.研究表明:在温度为573～673 K和应变速率为0.001～0.1 s-1范围内,镁合金的应变速率敏感指数m值为0.14,复合材料的m值为0.12;合金的表观激活能Q值为226～254 kJ/mol;复合材料的Q值为254～283 kJ/mol.
关键词:
ZK60镁合金
,
Al18B4O33w/ZK60复合材料
,
流变应力
,
热压缩
,
应变速率敏感指数
,
表观激活能
张伟
,
杨伏良
,
甘卫平
,
欧定斌
材料导报
采用Gleeble-1500热模拟机对电子封装用Al-35Si高硅铝合金进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验,温度范围为370～550℃,应变速率为0.05～0.45s-1,得到了其真应力-真应变曲线.结果表明:在实验范围内,此合金的流变应力随变形温度的升高、应变速率的降低而降低,在不同变形条件下真应力软化机制分别受动态回复和动态再结晶控制,并且应变速率敏感性指数m随温度的升高呈上升趋势.
关键词:
电子封装
,
高硅铝合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
应变速率敏感指数
卞西磊
,
李洁
,
王刚
中国材料进展
doi:10.7502/j.issn.1674-3962.2014.05.02
镁基非晶合金通常表现出显著的宏观脆性，因此用常规拉伸、压缩等方法对该合金的变形行为进行研究具有很大困难。本研究利用具有高时间分辨率和高空间分辨率的纳米压痕技术观察了不同加载速率下镁基非晶合金的锯齿流变行为。结果表明，低加载速率促进锯齿的形成，而高加载速率则抑制锯齿的形成。其原因是在低加载速率下，单一剪切带足以耗散外加应变；而在高加载速率条件下，由于单一剪切带不能将应变耗散掉，因此需要更多的剪切带参与变形。为了进一步解释这一锯齿流变行为，本研究采用遍历处理对每个锯齿的应变突变进行了统计分析。结果表明，在不同的加载速率下，小的应变突变服从幂律分布，且幂指数为1.45；而大的应变突变则呈现指数衰减规律。最后，借助硬度对应变速率的敏感性，估算了镁基非晶合金在纳米压入条件下剪切转变区的体积，为4.5 nm3。
关键词:
非晶合金
,
纳米压痕
,
应变突变
,
遍历处理
,
应变速率敏感指数
,
剪切转变区
权国政
,
王阳
,
张艳伟
,
王熠昕
,
王月乔
,
周杰
功能材料
通过Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V（TA15）合金多组试样热物理模拟压缩实验获得温度1073～1323K、应变速率0.01～10s-1下的真实应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数m、功率耗散系数η、失稳判据ξ三重指标的底层材料模型。以一组3D曲面形式揭示了应力、应变速率、温度、应变量的共同作用诱导的多种变形机制的转化及同时存在所引起的应变速率敏感系数m的剧烈响应,并通过m值的正负初步识别变形稳定区和失稳区。进一步绘制能量耗散图并识别出η值为负的不稳定变形区,以及η值为正的稳态变形区。在此基础上最后通过失稳判据分布图识别出ξ〉0的稳定变形区、ξ≤0的失稳变形区。最后将不同应变下的功率耗散图和失稳图叠加以构造最终所需的含应变影响的系列加工图。综合识别后,具有较高m值水平、较高η值水平、较高ξ值水平的稳定变形参数区间为优先推荐,具有负m值水平、负η值水平、负ξ值水平的失稳变形参数区间为避免推荐。
关键词:
钛合金
,
热压缩
,
动态材料模型
,
应变速率敏感指数
,
加工图
李淑波
,
郑明毅
,
甘为民
,
吴昆
复合材料学报
doi:10.3321/j.issn:1000-3851.2005.03.020
利用Gleeble-1500对SiCw/AZ91复合材料和AZ91镁合金在温度为423～723 K、应变速率为0.002～0.25 s-1、最大应变量为60%的条件下进行高温压缩变形行为的研究.测试了其真应力-应变曲线,观察了变形后的显微组织.结果表明:晶须的转动和折断导致复合材料的应变软化现象较合金明显;复合材料和合金的应变速率敏感指数(m)和表观激活能(Q)均随温度的升高而增大;晶须的加入细化了晶粒,使复合材料的m值比合金高;同时晶须的加入也限制了位错交滑移和晶界的迁移,因此复合材料的Q值比合金高;压缩变形过程中,合金和复合材料发生了动态回复和动态再结晶.
关键词:
镁基复合材料
,
镁合金
,
高温压缩
,
应变速率敏感指数
,
表观激活能
