李宏伟
,
姚为
,
王志敏
,
陈绍勇
,
果建文
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2010.06.017
采用激光焊接ZL114A/5A06异种铝合金,通过参数优化以获得性能优良的焊接接头,利用光学显微镜(OM)、拉力试验机、高温疲劳试验机、SEM和EDS对接头的显微组织、力学性能和拉伸断口进行了研究.结果表明:焊缝中心区的金相组织为等轴晶;接头焊后不经热处理,抗拉强度可达到265 MPa,为母材强度的80%以上,并有很好的抗疲劳性能;断口分析显示断裂位置在ZL114A母材一侧的熔合线附近;在保证焊透的前提下,激光功率越小,晶粒越细小,接头强度越高.对框架蒙皮结构铝合金贮箱产品试验件进行了焊接,试验件达到了产品各项性能指标要求.
关键词:
激光焊接
,
ZL114A铝合金
,
5A06铝合金
,
异种铝合金
刘守法
,
蔡云
,
吴松林
机械工程材料
利用圆柱螺纹和三棱柱螺纹搅拌头对2024-T3与7075-T6铝合金进行了搅拌摩擦对接焊,并对焊缝的宏观形貌、硬度以及接头的拉伸性能、断口形貌进行了分析.结果表明:搅拌头转速为1 100 r·min-1和焊接速度为80 mm·min-1时的焊缝中无隧道类缺陷,且三棱柱螺纹搅拌头使得两种材料融合得较好,搭配方式为AS(2024)-RS(7075)的接头抗拉强度达到了260MPa,断裂位置为2024-T3铝合金的TMAZ区;搅拌头转速为1 100r·min-1和焊接速度为120 mm·min-1且搭配方式为AS(2024)-RS(7075)时,圆柱螺纹搅拌头对应焊缝的硬度最小,仅为107HV,且拉伸断口上的韧窝数量最少、深度最浅,抗拉强度也最低,为78 MPa.
关键词:
搅拌摩擦焊
,
抗拉强度
,
异种铝合金
,
不同形状搅拌头
乔建毅
,
邵有发
,
阮野
,
王文权
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2016.24.018
对高速列车车体常用铝合金6082与5083板材进行熔化极氩弧焊(MIG)对接,利用光学显微镜和扫描电镜分析异种材料焊接接头的显微组织特点,利用显微硬度计、拉伸试验机和电化学工作站对接头的力学性能和耐腐蚀性能进行测试和分析。研究结果表明,焊缝成型良好,焊缝区由细小的胞状树枝晶和等轴晶构成,熔合线附近为粗大的柱状晶；焊接接头抗拉强度为199.92 MPa,断后伸长率为5.18%,断裂位置在铝合金6082的焊接热影响区(HAZ),为韧性断裂,接头的正弯性能较差,背弯性能良好；铝合金5083侧的热影响区宽为4 mm,6082侧的热影响区宽为15 mm,接头两侧的硬度分布有明显差别,在6082侧距焊缝中心12.5 mm 的显微硬度最低为63HV；6082-5083异种铝合金焊缝的耐蚀性能优于母材5083,但比母材6082差。
关键词:
MIG焊
,
异种铝合金
,
显微组织
,
接头性能
孙甲尧
,
刘让贤
,
胡良君
,
袁江
,
陈胜迁
宇航材料工艺
doi:10.12044/j.issn.1007-2330.2017.02.014
通过对6mm厚的A356-T6/6061-T6异种铝合金的搅拌摩擦焊工艺试验研究,采用OM、SEM、万能拉伸试验机、显微硬度仪等分析了母材位置、焊接速度对接头组织和性能的影响.研究结果表明:当旋转速度为1000r/min、焊接速度为100～400 mm/min时,均可获得内部无明显缺陷、外观良好的异种铝合金接头;A356-T6铝合金置于前进侧时有利于材料的迁移,焊缝区组织由典型的焊核区、热机械影响区和热影响区特征组织组成,焊核区域晶粒由表层向底层逐渐细化;接头拉伸性能随焊接速度的增加而增大;焊接速度较低时,A356合金位于前进侧有利于获得强度更高的接头,而焊接速度较高时,6061位于前进侧有利于获得高性能接头,且接头的屈服强度和延伸率均较A356位于前进侧时高;无论A356还是6061置于前进侧,接头的断裂位置均位于A356侧热影响区,与母材放置位置无关,这与焊缝硬度最小值区位置相吻合.
关键词:
A356-T6/6061-T6
,
异种铝合金
,
母材位置
,
焊接速度
李继忠
,
马正斌
,
董春林
,
栾国红
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2014.06.001
采用异种铝合金交替排列的方法,研究了搅拌摩擦焊接过程中材料的变形和流动行为.结果表明:采用垂直焊缝交替排列的焊缝表面形成了两套弧纹,其中粗大弧纹是由于在焊接方向上两种铝合金交替排列而产生的周期性变化所致;受焊速和转速的影响,材料在前进侧流动剧烈且混合均匀,而后退侧因材料流动较弱仍与母材保持连续分布状态;由于材料塑性变形程度的差异,在轴肩影响区、搅拌针影响区和母材之间形成了明显的分界面.
关键词:
搅拌摩擦焊
,
异种铝合金
,
材料流动行为
