王建军
,
焦贵鹏
,
刘沿东
,
刘春明
材料热处理学报
对C-Si-Mn冷轧低碳钢进行了淬火与配分(Q&P)处理.利用热膨胀仪、光学显微镜、扫描电镜、电子万能试验机、X射线衍射等实验手段,研究了实验钢奥氏体化温度和奥氏体化保温时间对相变组织的影响,并探讨了显微组织和力学性能随Q＆P工艺中配分温度和配分时间等工艺参数的变化规律.结果表明,Q&P配分温度和配分时间强烈影响最终残留奥氏体含量.本实验中最佳配分工艺下,残留奥氏体量(体积分数)可以达到10％以上,从而使试验钢具有良好的强塑积.其伸长率约15.5％,抗拉强度为1352 MPa,强塑积可达到21000 MPa·％以上.
关键词:
Q&P工艺
,
奥氏体化
,
残留奥氏体
,
强塑积
雷晓维
,
高万夫
,
冯耀荣
,
张建勋
,
王华良
,
武保增
材料热处理学报
采用Q-P-T工艺对20SiMn2MoV钢进行热处理,利用扫描电镜、透射电镜研究其微观组织,使用XRD分析残留奥氏体的含量,并通过拉伸试验、冲击试验研究了Q-P-T工艺对钢力学性能的影响.结果表明,20SiMn2MoV钢经Q-P-T处理获得了板条马氏体+残留奥氏体+弥散析出碳化物的组织,残留奥氏体含量为4％ ～7％.淬火介质温度越高,残留奥氏体含量越高,钢的塑性、冲击韧性越好.碳分配时间应适中,过短则奥氏体稳定化不够,过长则发生碳化物析出及残留奥氏体分解.当淬火介质温度为90℃,碳分配60 s时,钢的抗拉强度为1344 MPa,伸长率达18.8％,强塑积为25267 MPa·％,具有优良的强塑性匹配.
关键词:
淬火-分配-回火(Q-P-T)工艺
,
碳分配
,
残留奥氏体
,
强塑积
,
冲击韧性
郑芳
,
郑磊
,
王国栋
钢铁
研究了不添加任何贵重合金元素的经济型热轧TRIP钢.在实验室用真空感应炉冶炼了不同碳、硅、锰含量的试验钢,经控制轧制和随后二阶段控制冷却获得3 mm厚的热轧TRIP钢薄板,分析研究了经济型热轧TRIP钢中碳、硅、锰等元素对组织和性能的影响.试验结果表明:在不添加任何贵重合金元素的情况下,通过合适的轧制与冷却工艺可使碳的质量分数为0.09%时获得TRIP效应;增加碳、锰含量可以提高钢的抗拉强度;锰含量对性能的影响规律与碳含量有关;硅可以在不影响伸长率的情况下提高钢的强度.仅通过控制钢中的碳、硅、锰含量,在相应的轧制和冷却条件下可获得600 MPa级和800 MPa级热轧TRIP钢,其强塑积分别达到21833 MPa·%和24650 MPa·%.
关键词:
TRIP钢
,
热轧
,
残余奥氏体
,
强塑积
,
控制冷却
,
经济型
王长军
,
雍岐龙
,
孙新军
,
梁剑雄
材料科学与工艺
为研究贝氏体相变温度对中碳热轧TRIP钢组织与性能的影响，采用扫描电镜（ SEM）、X射线衍射（ XRD）与高分辨透射电镜（ HRTEM）对含Ti与Mo的中碳热轧TRIP钢进行了显微组织观察、残余奥氏体含量测定以及析出相的表征与分析．结果表明：在400℃贝氏体相变温度下，试验钢的残奥含量与强塑积均达到最大值，分别为28．2％和31．14 GPa·％；同时在钢中发现了呈块状、无规则形状以及片层状形貌分布的残余奥氏体，对衍射斑标定后显示，片层状残余奥氏体与铁素体基体同时满足kurdjumov-Sachs （ K-S）与Nishiyama-Wasserman （ N-W）位向关系；HRTEM分析显示，Mo可以溶入TiC而生成（ Ti，Mo） C粒子，而纳米级的（ Ti，Mo） C粒子可以显著提高钢的沉淀析出强化效果．
关键词:
TRIP钢
,
强塑积
,
残余奥氏体
,
( Ti,Mo) C
,
K-S位向关系
,
N-W位向关系
贾国翔
,
王存宇
,
宋文英
,
时捷
,
马杰
,
董瀚
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20140456
研究了一次淬火马氏体对低合金钢经淬火和配分(Quenching and Partitioning，Q&P)工艺后微观组织和单轴拉伸性能的影响，用扫描电镜进行微观组织表征，用X射线法测量残留奥氏体量。试验结果表明，随着一次淬火马氏体比例的增加，二次淬火马氏体的尺寸和数量逐渐减少，残留奥氏体体积分数呈先增加后减少的趋势，一次淬火马氏体体积分数为40%时获得最大残留奥氏体体积分数为16.92%。一次淬火马氏体体积分数为30%～70%时试验钢获得了较高的塑性和强塑积，马氏体基体为钢提供了高强度，残留奥氏体在变形过程中的TRIP效应提高了钢的塑性。
关键词:
淬火配分
,
一次淬火马氏体
,
残留奥氏体
,
强塑积
任勇强
,
陈二虎
,
宋婷婷
,
袁胜福
,
尚成嘉
钢铁
采用低碳低合金的成分设计开发了一种新型的膨胀管用钢.经优化的(α+γ)两相区退火工艺处理后,钢材呈现出强度高、延伸性能好、加工硬化能力强、冲击韧性以及高温力学性能优良等特点.常温条件下,该膨胀管材料的抗拉强度超过了700 MPa,伸长率超过了40％,强塑积达到了30 GPa ·％,半厚冲击韧性超过了50J;300℃高温条件下,该类钢仍具有620 MPa以上的抗拉强度,40％以上的伸长率以及25 GPa·％以上的强塑积.采用SEM和XRD对材料的微观组织进行了表征,该类钢具有马氏体+残余奥氏体+铁素体的多相组织结构形貌.由于弥散分布的小尺寸残余奥氏体在形变过程中的TRIP效应,使得该类钢种在拉伸过程中获得了持续加工硬化的能力,从而获得了强度与塑性的优良结合.
关键词:
膨胀管
,
两相区退火
,
多相组织
,
高伸长率
,
加工硬化
,
强塑积
陈香伟
,
魏娇
,
陈俊
,
唐帅
,
王国栋
钢铁
试验钢经热轧后,采用超快速冷却系统冷至不同温度(Ms～M1之间的某温度)后随炉冷却,研究卷取温度对DQ&P钢组织性能的影响.结果表明,随着卷取温度由200℃升高至360℃,试验钢中铁素体含量略有增加,残余奥氏体体积分数由5.9％增加至12.1％.拉伸变形后,200℃卷取温度下,试验钢的残余奥氏体含量没有变化,而在360℃卷取温度条件下,残余奥氏体体积分数减少为8.5％.卷取温度为360℃时可获得极佳的综合力学性能,伸长率达到23.9％,强塑积达到20 GPa·％,且屈强比低至0.79.
关键词:
DQ&P钢
,
超快速冷却
,
卷取温度
,
残余奥氏体
,
强塑积
肖红亮
,
时捷
,
雍岐龙
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2010.05.009
对抗拉强度在1000-2300 MPa范围内的3种相同强塑积薄钢板进行抗弹性能试验,观察弹击后弹坑的宏观形貌和金属流线变化,测量弹坑周边硬度,结合钢板的强度和塑性讨论钢板破坏形式对抗弹性能的影响.试验结果表明:由于塑性变形可以有效吸收弹丸的动能,钢板以塑性变形较大的盘形穿孔破坏时,相同强塑积钢板抗弹性能差异较小,强度和塑性共同影响钢板的抗弹性能;而钢板以塑性变形较小的冲塞破坏时,塑性的影响弱化,相同强塑积钢板中较高强度钢板的抗弹性能明显高于较低强度钢板.2300MPa钢板在弹丸未穿透时发生破碎,这与其塑性较低有直接的关系.
关键词:
抗弹性能
,
破坏形式
,
薄钢板
,
强塑积
任康康
,
康永林
,
朱帅
钢铁研究学报
采用盐浴的方法模拟Q-P钢的热处理工艺,对钢的组织和性能进行分析和研究。其结果表明,淬火配分组织主要为板条马氏体和残留奥氏体,并随淬火温度升高马氏体含量降低,奥氏体含量升高,从而降低钢的强度,提高塑性,拉伸断口呈现典型的韧窝状形貌,当淬火温度为250℃时,得到最高的强塑积为26 224MPa.%。
关键词:
Q-P钢
,
强塑积
,
淬火温度
,
板条马氏体
,
残留奥氏体
陈连生
,
赵远
,
田亚强
,
宋进英
,
魏英立
,
杨栋
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2014.06.002
采用双相区保温淬火配分工艺对低碳硅锰钢进行处理,通过场发射扫描电镜、X射线衍射仪和拉伸实验等对该Q&P钢增塑机制及其组织性能进行研究.结果表明:实验用钢经双相区保温淬火配分处理后,综合力学性能优于传统Q&P钢;双相区合理的保温时间可以减少室温组织中二次淬火马氏体含量,以保证更好的塑性;实验用钢经Q&P工艺处理后室温残余奥氏体含量为4.9％,而经双相区保温-淬火-配分处理时,随着双相区保温时间的延长,室温残余奥氏体含量呈先增加后减少的趋势,在双相区720℃保温1500s再经Q&P处理后残余奥氏体含量达到最大值7.3％,综合力学性能最佳.
关键词:
Q&P钢
,
残余奥氏体
,
Mn配分
,
力学性能
,
强塑积
