黄斌
,
朱洪武
,
杨忠
,
周乐育
,
刘雅政
材料热处理学报
通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响,分析了渗碳温度-碳浓度-显微硬度-残留奥氏体的关系以及残留奥氏体的控制措施.结果表明:当渗碳时间为6h时,随着渗碳温度的升高,渗碳层的碳浓度逐渐增加,碳浓度分布梯度越来越平缓.22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的显微硬度-碳浓度关系符合正态分布.在渗碳处理过程中,为了使渗碳表层获得硬度很高的马氏体组织,22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层表面碳浓度应该控制在0.80％ ～0.90％之间.当表面碳浓度超过0.80％～0.90％时,渗碳完成后需采取后续的工艺措施来消除已经存在的残留奥氏体,如采用长时间自然时效或深冷处理等.
关键词:
钎具用钢
,
22Si2MnCrNi2MoA
,
渗碳
,
残留奥氏体
,
加热温度
赵金龙
,
龚敏
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史文
,
李麟
,
何忠平
,
沈玉洁
材料热处理学报
设计了新型低碳、5％锰、含铝TRIP钢,通过扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)及室温拉伸性能测试研究了不同热处理工艺对试验钢残留奥氏体和力学性能的影响,并借助Therma-Calc热力学软件对试验钢进行了平衡热力学计算.结果表明:1％Al元素的添加,使得试验钢平衡相图中的两相区温度范围扩大并向高温区移动.试验钢在660℃等温5 min后,可以获得15.1％的残留奥氏体,对应的抗拉强度803 MPa,伸长率可以达到24％,即试验钢经过一步简单的短时间两相区退火处理后可以获得数量较多的残留奥氏体和比较理想的力学性能.另外通过在640℃、660℃两个温度进行不同时间的等温退火处理发现,随着两相区等温时间的延长,残留奥氏体的量逐渐增多,最高可以达到20.5％；等温时间越长屈服强度越低,试验钢的加工硬化性能越好.最高强度-塑性匹配出现在640℃等温1h后,抗拉强度720 MPa,伸长率可以达到30％.
关键词:
高锰TRIP钢
,
铝元素
,
两相区退火
,
残留奥氏体
,
力学性能
易艳良
,
梁益龙
,
龙绍檑
材料热处理学报
在DIL805A/D相变仪上对试样进行热处理并测出相变点,应用余氏理论(EET)计算出相结构因子,并采用光学显微镜(OM)、透射电镜(TEM)及AMI-21型奥氏体测量仪对微观组织、亚结构及残留奥氏体量进行了观察与测量.分析了空冷条件下稀土对GDL-1钢连续转变的影响.结果表明:添加一定量稀土后,有τ/t ＜1,形成的核胚不会被侧向迁移的台阶吞并,可以激发形核长大,形成贝氏体多层次精细亚结构.稀土的添加使GDL-1钢中Fe-C-RE的偏聚单元增大(相结构因子nA和FCD值同时增大),造成Fe-C-RE偏聚结构单元对相变的阻力增加,抑制粒状贝氏体形成同时细化贝氏体铁素体组织及亚结构.稀土增加残留奥氏体量,且提高其稳定性.
关键词:
稀土
,
亚结构
,
残留奥氏体
,
相结构因子
王立军
,
余伟
,
武会宾
,
蔡庆伍
材料热处理学报
采用XRD、TEM等实验方法研究了Si含量对超高强钢回火过程残留奥氏体稳定性及其力学性能的影响.结果表明,Si对抑制回火脆性和提高回火抗力具有有益作用;Si抑制残留奥氏体的分解,随Si含量提高,回火过程逐渐出现逆转奥氏体;Si对提高碳分配作用显著,可增强残留奥氏体的稳定性.马氏体板条内部,Si与C原子相互排斥;而奥氏体内Si与C相互吸引.发现1.8%Si钢250℃回火后出现ε-碳化物;400℃回火后ε-碳化物明显粗化,导致回火脆性.对0.4%Si钢而言,导致回火脆性的是回火后出现的大量针状或长条状碳化物,确定这类碳化物为非ε-碳化物.探讨了Si对回火过程残留奥氏体分解及逆转奥氏体形成的作用机理.
关键词:
Si
,
超高强钢
,
残留奥氏体
,
回火稳定性
,
逆转奥氏体
贾书君
,
刘清友
,
刘明辉
,
高洪刚
材料热处理学报
采用热模拟试验研究了两相区退火温度对TRIP590钢组织和性能的影响.结果表明:随着两相区退火温度的升高,铁素体体积分数先减少后增加,铁素体平均晶粒尺寸在整个实验温度范围内随着退火温度的升高一直减小；780～860℃范围退火时,残留奥氏体量和残留奥氏体富碳量都在820℃附近出现一个低谷,温度低于或高于820℃,残留奥氏体含量和残留奥氏体富碳量都增加,860℃退火时,残奥量和富碳量都最大；两相区退火温度的变化对抗拉强度基本影响不大,屈服强度随退火温度的变化略有增加,伸长率在820℃出现一个低谷,退火温度低于820℃时,伸长率随退火温度升高而降低,退火温度高于820℃时,伸长率随温度升高而升高,860℃退火时,伸长率达到最大值23％.
关键词:
退火温度
,
多边形铁素体
,
残留奥氏体
,
富碳量
,
伸长率
周澍
,
张柯
,
顾剑锋
,
戎咏华
材料热处理学报
Fe-0.25C-1.5Mn-1.2Si-1.5Ni-0.05Nb（质量分数,%）钢通过淬火-碳分配-回火（Q-P-T）工艺抗拉强度可达1250 MPa以上兼具良好塑性（大于17%）,显微组织为位错型板条马氏体、微合金碳化物和薄片状残留奥氏体。通过低温拉伸试验分析了Q-P-T钢在-85～25℃下的力学性能并采用透射电镜观察了试样在25℃和-85℃时拉伸前后的显微组织。结果表明,Q-P-T钢在-70～25℃时显示了良好的低温力学性能,仅当拉伸温度低于-70℃时试样塑性开始出现大幅下降;残留奥氏体在未变形前具有良好的低温稳定性,但在变形过程中会发生马氏体相变,产生相变诱发塑性（TRIP）效应,这是Q-P-T钢具有高强度和良好塑性的主要原因。
关键词:
淬火-碳分配-回火(Q-P-T)工艺
,
残留奥氏体
,
TRIP效应
,
碳化物
,
马氏体
米振莉
,
张小垒
,
李志超
,
李辉
材料热处理学报
研究了不同热处理工艺(淬回火、贝氏体等温淬火、马氏体预淬火后贝氏体淬火和贝氏体变温淬火处理)对典型高碳铬轴承钢GCr15的组织以及硬度、抗拉强度、冲击功和耐磨性等力学性能的影响,对比分析了不同热处理工艺的微观组织和性能的关系;为了更好地分析下贝氏体短时处理和尺寸稳定性,采用膨胀法进行了试验研究;利用XRD分析,研究了不同热处理工艺后残留奥氏体的量.研究表明,与常规淬回火相比,得到贝氏体组织的处理过程可以得到组织和性能的最佳匹配;贝氏体处理后,试样综合性能优于淬回火处理且尺寸稳定性好;马氏体预淬火处理和贝氏体变温处理在提高钢综合性能的同时又能不同程度缩短贝氏体转变时间.
关键词:
高碳铬轴承钢
,
热处理工艺
,
组织和性能
,
下贝氏体
,
残留奥氏体
任涛
,
梁益龙
,
刘国栋
,
王攀志
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2012.03.003
研究60Si2CrVA弹簧钢经淬火-等温-淬火-回火(Q-I-Q-T)热处理后复相组织含量与断裂韧性间的关系.结果表明,在实验的等温温度范围内,随着等温温度的升高,残余奥氏体和贝氏体含量逐渐增大,60Si2CrVA钢强度降低,断裂韧性逐渐增加,在300℃等温时,断裂韧性达到最大值66.37 MPa·m1/2.稳定的残留奥氏体与过渡形态贝氏体量增加是提高断裂韧性的主要原因.
关键词:
60Si2CrVA
,
淬火
,
回火
,
马氏体
,
贝氏体
,
残留奥氏体
郭志凯
,
李龙飞
,
杨王玥
,
孙祖庆
材料热处理学报
通过热模拟压缩和两相区退火实验,结合SEM、XRD方法,研究基于马氏体温变形的高锰TRIP钢制备过程的组织演变,并分析了变形工艺和退火工艺对组织演变的影响.结果表明:高锰TRIP钢温变形促进马氏体分解及铁素体动态再结晶的发生,两相区变形过程中可以形成奥氏体,同时渗碳体粒子溶解.随后两相区退火时,铁素体通过再结晶完成等轴化,奥氏体持续形成的同时渗碳体粒子逐渐溶解.通过高锰TRIP钢马氏体温变形加两相区退火工艺,可以在较小应变量和较短退火时间条件下获得由亚微米尺度的铁素体基体、马氏体和残留奥氏体组成的复相组织.
关键词:
高锰TRIP钢
,
马氏体
,
温变形
,
两相区退火
,
残留奥氏体
王建军
,
焦贵鹏
,
刘沿东
,
刘春明
材料热处理学报
对C-Si-Mn冷轧低碳钢进行了淬火与配分(Q&P)处理.利用热膨胀仪、光学显微镜、扫描电镜、电子万能试验机、X射线衍射等实验手段,研究了实验钢奥氏体化温度和奥氏体化保温时间对相变组织的影响,并探讨了显微组织和力学性能随Q＆P工艺中配分温度和配分时间等工艺参数的变化规律.结果表明,Q&P配分温度和配分时间强烈影响最终残留奥氏体含量.本实验中最佳配分工艺下,残留奥氏体量(体积分数)可以达到10％以上,从而使试验钢具有良好的强塑积.其伸长率约15.5％,抗拉强度为1352 MPa,强塑积可达到21000 MPa·％以上.
关键词:
Q&P工艺
,
奥氏体化
,
残留奥氏体
,
强塑积
