郝鑫
,
王新华
,
王万军
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20140149
通过工业试验研究了中厚板钢LF→钙处理→RH精炼过程中夹杂物的转变规律，并对钙处理过程夹杂物转变进行了热力学计算分析。结果表明：精炼过程钢中总氧质量分数降低，夹杂物数量密度降低，夹杂物平均尺寸升高；钙处理后夹杂物为CaO-MgO-Al2O3-CaS四元系；RH破空后夹杂物转变为CaO-MgO-Al2O3三元系，夹杂物中CaO质量分数降低，Al2O3质量分数升高；热力学计算表明，钙处理后钢液可直接生成CaS，也可与钙铝酸盐夹杂物反应生成CaS，RH破空后不能生成CaS。
关键词:
中厚板
,
炉外精炼
,
钙处理
,
夹杂物
,
洁净度
吴华杰
,
程志强
,
金山同
,
王文仲
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2002.03.007
通过现场对比实验,研究了镁钙质和镁质中间包涂料对钢液洁净度的影响.结果表明:(1)两种涂料对钢液均有明显的脱氧作用,其脱氧率与钢液的原始全氧含量有关,原始氧含量越高,脱氧率越大;(2)对铝镇静钢而言,镁钙质涂料有比镁质涂料更好的脱氧效果,脱氧率能高出5%～15%;而对硅镇静钢,两种涂料对钢液的脱氧效果几乎没有差别;(3)两种涂料对铝镇静钢和硅镇静钢均没有明显的脱硫作用.
关键词:
耐火涂料
,
镁钙质
,
镁质
,
中间包
,
钢液
,
洁净度
唐海燕
,
李京社
,
杨树峰
,
孙开明
,
温德松
钢铁
为了解天津钢管集团公司EAF-LF/VD-CC工艺生产压力容器钢12Cr1MoVG的洁净度水平,通过系统取样、示踪剂追踪、综合分析等方法,对LF处理前后、中间包钢水和连铸坯中总氧、显微夹杂及大型夹杂物的数量及变化情况进行了全面研究.结果表明,LF/VD精炼后钢液w(T[O])平均为15×10-6,中间包为17×10-6,铸坯为(18～24)×10-6,其中头坯＞尾坯＞连浇坯＞正常坯.铸坯中的显微夹杂物数量是3.53个/mm2,主要为球形钙铝酸盐、硅铝酸盐和铝酸盐与硫化物的复合夹杂,90%以上的夹杂物尺寸小于10μm;铸坯中大型夹杂物有铁铝硅酸盐、钙镁硅酸盐等,来源于钢的二次氧化、钢包卷渣、耐火材料侵蚀、结晶器卷渣等.
关键词:
压力容器钢
,
连铸坯
,
洁净度
,
非金属夹杂物
彭其春
,
陈永金
,
周鉴
,
彭明耀
钢铁研究
对涟钢CSP生产SPHC钢进行了w(N)、洁净度及成材夹杂物分布的分析研究,同时,对钢的组织结构作了简单的分析.研究结果显示:在目前生产条件下,LF处理过程中钢液吸氮量最大,达到16.01×10-6,且波动幅度较大;在LF精炼过程中脱氧率比较高,达到53.6%,但在精炼处理后至铸坯阶段,钢中全氧质量分数有大幅度的升高;在各工序段中,LF精炼过程中夹杂物数量最少,精炼效果明显,但后续工艺需要加强;SPHC成材夹杂物粒径以小于10μm的为主,占夹杂物总量的90%以上,形态以球形为主;从铸坯中大型夹杂的来源来看,结晶器保护渣是主要来源;SPHC钢的组织分析结果显示,钢基体为珠光体-铁素体组织.
关键词:
CSP
,
氮
,
洁净度
,
夹杂物
,
组织
杨晓江
,
徐志荣
,
王新华
钢铁研究
采用全氧分析、金相观察、扫描电镜(SEM)、电子探针(EDS)、大样电解等手段,对唐钢BOF-LF-FISC工艺生产低碳铝镇静钢非金属夹杂物行为进行了全面系统的研究,找出了夹杂物的类型、来源、数量及尺寸大小在不同工序的变化规律,提出了改善薄板坯洁净度的建议.试验结果表明,唐钢FISC工艺薄板坯的w[N]和w(T[O])分别为54×10-6和(33～37)×10-6,与传统工艺生产的低碳铝镇静钢连铸坯质量相比还有一定差距.铸坯中夹杂物主要为2类:块状Al2O3类夹杂物和球状钙铝酸盐或CaO-CaS-Al2O3复合夹杂物,夹杂物尺寸不大,绝大多数低于25 μm.
关键词:
FTSC工艺
,
低碳铝镇静钢
,
非金属夹杂物
,
洁净度
唐德池
,
包燕平
,
崔衡
,
武珣
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2010.02.006
对BOF-RH-CC冶炼IF钢不同浇铸阶段铸坯进行了研究,正常坯的[N]和[O]分别为17×10-6和16.5×10-6,较头坯和尾坯有不同程度的下降,符合内控要求.不同浇铸阶段铸坯显微夹杂物均主要是TiN,Al2O3,以及Al2O3-TiN型复合夹杂,尺寸在5～15μm.正常坯的大型夹杂物含量最低,为4.29 mg/10kg;尾坯含量最高,为9.92 mg/10kg,大型夹杂物大都含有K或Na,推测其可能来自结晶器卷渣.
关键词:
IF钢
,
连铸坯
,
洁净度
,
夹杂物
田永华
,
包燕平
,
李怡宏
,
申小维
,
王敏
,
唐德池
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.02.013
根据国内某钢厂两流板坯连铸80 t中间包现场工艺及结构,在分析了其控流装置下的中包流场的基础上,研究了双层湍流抑制器下,挡墙位置和高度对中间包内流体流动特性的影响.结果表明:双层湍流抑制器下,挡坝距长水口2 000 mm,高400 mm时中包流场最合理,且抑湍器和坝组合控流装置结构简单,避免了钢水对堰等其他中包控流装置冲刷而污染钢水影响铸坯洁净度.对比优化前后的包内流体流动特性,平均停留时间由292 s提高到380 s,死区比例由37.3％降低至18.5％,活塞区与死区比值由0.35增大至0.65,有利于钢液温度和成分的均匀,增大了夹杂物上浮去除的几率,有助于提高铸坯洁净度.
关键词:
板坯连铸
,
中间包
,
结构优化
,
钢液流动特性
,
洁净度
阳燕
,
刘建华
,
包燕平
,
赵鹏
,
胡建成
钢铁钒钛
通过对EAF-LF-VD-MC工艺生产P12各工艺环节系统取样,采用多种分析方法分析夹杂物的形貌、尺寸、数量及组成,系统研究了P12生产过程中洁净度演变规律.研究结果表明,在精炼环节,钢中T[O]和显微夹杂分别下降51.2%、50.8%;VD处理后到锻材中,钢液增氮率为54.2%,钢液二次氧化较为显著;锻材中T[O]、显微夹杂和大型夹杂数量平均值分别为20×10-6、6.19 个/mm2、0.35 mg/kg,达到了较高水平.
关键词:
高压锅炉管用钢
,
P12
,
夹杂物
,
洁净度
,
模铸
王昕
,
尹树春
,
贺磊
,
王社斌
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.03.009
为开发高级别管线钢精炼技术,用真空感应炉在800Pa的Ar气氛中熔化3.3kg工业纯铁,用合金元素把其成分调整成0.05C-0.3Si-2.0Mn(质量分数/％,下同)的管线钢后,加入Ce元素于1873K下精炼,制备了4种不同Ce含量的钢样.用检测结果,研究分析了0.05C 0.3Si-2.0Mn-xCe系钢液的洁净度和夹杂物变性行为及其作用机理.结果表明:[Ce]在0.0052％～0.0374％时,[O],[S]随[Ce]含量的增加而显著降低,分别达到0.0008％,0.0010％;钢材的屈强比、伸长率和冲击功等也随[Ce]含量的增加呈先增加后减小的趋势,其峰值分别达到92.9％,24.3％,276J.其原因是[Ce]把13μm带棱角的SiO2-MnS夹杂物、原长条状、大体积的MnS夹杂物转变为1m左右、甚至纳米级球形稀土硫氧夹杂物.
关键词:
真空精炼
,
Ce元素
,
洁净度
,
夹杂物变性
