杨平
,
赵玉涛
,
王安东
,
缪栋
,
陈刚
,
何毅
中国有色金属学报
在Gleeble-3500热模拟实验机上对Delta工艺Inconel 718合金进行高温压缩实验,研究其高温压缩变形的流变应力行为.结果表明:δ相时效态Inconel 718合金在本实验条件下具有正的应变速率敏感性,流变应力随着应变速率的降低和变形温度的升高而减小,动态再结晶是合金重要的软化机制.δ相时效态Inconel 718合金的热变形激活能为497.407kJ/mol,高温压缩峰值流变应力与变形温度和应变速率的关系可用双曲正弦函数表示.
关键词:
Inconel 718合金
,
Delta工艺
,
高温压缩
,
流变应力
,
热变形激活能
刘满门
,
陈敬超
,
张志伟
,
周晓龙
,
郭荣鑫
,
张昆华
,
耿永红
稀有金属材料与工程
通过热力模拟压缩试验.研究了Ag/SnO2复合材料在不同变形条件下的流变应力行为,并根据试验数据确定了本构方程中的材料参数.从代数变换的角度得出了双曲正弦方程的2种近似形式,指数型本构方程与幂型本构方程,并确定了其适用范围,指数型方程适用于高应力区,幂型方程适用于低应力区,双曲正弦方程适用于所有应力水平,这与实验结果及文献报道相一致.
关键词:
热压缩
,
流变应力
,
本构关系
,
Ag/SnO2复合材料
刘艳芬
,
卫英慧
,
侯利锋
,
李国栋
,
李永刚
材料热处理学报
通过Gleeble 1500D热力模拟实验机对HR3C奥氏体耐热钢进行单道次压缩试验,研究其高温变形行为.热变形温度为950 ～1250℃,应变速率范围0.001 ～1.0s-1.结果表明,HR3C的流变应力随变形速率的降低和变形温度的升高而降低.变形温度越高,动态再结晶越容易发生;动态再结晶晶粒尺寸随温度的升高而增大,随变形速率的增大而减小.通过计算和回归分析得出HR3C钢的热激活能(558 kJ/mol)和热变形本构方程;峰值应力与Z参数呈线性关系.
关键词:
奥氏体耐热钢
,
流变应力
,
动态再结晶
,
热变形
吕杰
,
徐飞飞
,
刘其广
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2012.05.017
利用电子材料拉伸试验机、热模拟试验机和分离式Hopkinson压杆系统对NAK80塑料模具钢在较宽温度范围( 25～600℃)和不同应变率(700～5 000 s-1)条件下的力学特性开展了系列的试验研究.结果表明:室温下,NAK80塑料模具钢流变行为对应变率不敏感；相同应变率下(10-2 s-1),其屈服强度和流变应力随温度升高而下降,且高温下热软化效应明显,导致屈服后应变增加而应力下降.以试验数据为基础,拟合了Johnson-Cook模型,和用该模型对不同温度和不同应变率下NAK80塑料模具钢的流变应力进行预测,与试验数据对比表明,拟合的Johnson-Cook模型能够较好的描述NAK80塑料模具钢的流变行为.
关键词:
NAK80塑料模具钢
,
本构关系
,
流变行为
,
流变应力
,
应变率
袁武华
,
傅强
机械工程材料
利用MMS-200型热力模拟试验机研究了10B06冷镦钢连铸坯在750～1 100℃、应变速率为0.01～20s-1条件下的热压缩流变行为,并且通过线性回归确定了该钢的应变硬化指数以及热激活能,获得了其在变形条件下的流变应力本构方程。结果表明：该钢在热压缩变形时的流变软化行为是动态再结晶、动态回复与加工硬化联合作用的结果;当变形温度较低、应变速率较小时,软化效应以动态再结晶为主;而当变形温度较高、应变速率较大时,软化效应是动态再结晶和动态回复共同作用的结果;该钢的流变应力可采用Zener-Hollomon参数的函数来描述,其热激活能为220.132 3kJ.mol-1。
关键词:
10B06冷镦钢
,
热压缩变形
,
流变应力
,
本构方程
马鸣龙
,
张奎
,
李兴刚
,
李永军
,
王海珍
,
何兰强
材料科学与工艺
在Gleeble-1500D热模拟机上进行了单向热压缩试验,研究了GWN751K镁合金在变形温度为623-773K,应变速率为0.002-2s-1条件下热变形行为,变形量为60%.结果表明,在相同变形温度条件下,流变应力随变形速率的增加而上升,在相同的应变速率条件下,流变应力随着变形温度的升高而下降,计算出其平均激活能Q为228.61kJ/mol,应力指数n为4.2.根据材料动态模型,计算并分析了GWN751K合金的热加工图,并确定了合适的挤压加工条件为723K,0.01/s.通过对合金的挤压试验研究,验证了加工条件,挤压后的合金断裂强度为320MPa,延伸率为18%,较铸态合金有显著提高.
关键词:
稀土镁合金
,
流变应力
,
热变形
,
加工图
李锡武
,
熊柏青
,
张永安
,
华成
,
王锋
,
朱宝宏
,
熊益民
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2008.05.003
采用Gleeble-1500热模拟机进行热压缩变形实验,研究了一种新型Al-7.5Zn-1.6Mg-1.4Cu-0.12Zr合金在变形温度为380-460℃、应变速率为0.001～0.1 s-1条件下的流变应力特征,并利用TEM分析了合金在不同变形条件下的组织形貌特征.结果表明,应变速率和变形温度对合金流变应力的大小有显著影响,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的提高而增大;合金平均亚晶尺寸随温度补偿应变速率Zener-Hollomon参数的升高而减小.可用Zener-Hollomon咖参数描述该Al-Zn-Mg-Cu合金热变形时的流变应力行为.
关键词:
Al-Zn-Mg-Cu合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
zener-Hollomon参数
汪发春
,
沈健
,
赵云豪
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2007.06.002
在Gleeble-1500D热/力模拟试验机上, 采用高温等温压缩试验, 对TB2钛合金在高温压缩变形中流变应力行为进行了研究; 应变速率为0.01～10 s-1, 变形温度为600～1200 ℃. 结果表明: 应变速率和变形温度的变化显著地影响合金流变应力的大小, 流变应力随变形温度的升高而降低, 随应变速率的提高而增大; 可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数形式来描述合金的流变应力行为.
关键词:
TB2钛合金
,
热压缩变形
,
Zener-Hollomon参数
,
流变应力
,
应变速率
周继锋
,
荆天辅
,
高聿为
,
王威
,
赵新
,
宋新宇
钢铁研究学报
利用Gleeble 3500热模拟试验机对中碳钢淬火和完全退火组织的温加工流变应力在不同的变形参数条件下进行了对比研究,并根据其真σ-ε曲线拟合了可反映该材料两种原始状态下压缩的稳态流变曲线和变形参数之间关系的中温压缩变形本构方程.结果表明:当ε为0.01 s-1时,室温压缩的σ-ε曲线,淬火态的远高于退火态;350～550 ℃压缩,淬火态稍高于退火态;高于600℃压缩,淬火态的流变应力在变形初期略高于退火态,随应变的增加,淬火组织的流变曲线低于退火组织;在压缩温度为650℃,ε为1 s-1、0.1 s-、0.01 s-1时,淬火和退火组织压缩的σ-ε曲线有交点,在ε为0.001 s-1时,淬火组织的σ-ε曲线低于退火组织的σ-ε曲线.
关键词:
马氏体
,
温变形
,
流变应力
,
本构方程
李伟
,
高家诚
材料热处理学报
在变形温度为623-773 K、应变速率为0.01～1.0 s-1、最大变形量为60%条件下,采用Gleeble-1500D热/力模拟机对Mg-6.5Y-2.5Nd-0.6Zr合金热压缩变形流变应力行为进行实验研究.结果表明:在应变速率为1.0 s-1等温压缩时,由变形热引起的温升最大达到25 K,修正后流变应力最大比测量值增加31.2 MPa;而应变速率为0.1 s-1压缩时,流变应力的修正值较测量值先减小后增大,其差值在7.8 MPa以内.根据修正的真应力-真应变曲线,结合包含双曲正弦形式的Arrhenius方程并引入Zener-Hollomon参数建立了流变应力本构方程,运用该方程计算的峰值应力与修正的实验数据吻合很好,其相对误差不超过5%.
关键词:
稀土镁合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
本构方程
