张毅
,
柴哲
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
材料热处理学报
对Cu-Cr-Zr-Ag合金在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行热压缩实验,对合金在应变速率为0.001 ～10 s-1、变形温度为650 ～ 950 ℃的高温变形过程中的流变应力行为、热变形过程中的组织演变和动态再结晶机制进行了研究.结果表明,流变应力随变形温度升高而减小,随应变速率提高而增大.Cu-Cr-Zr-Ag合金在热变形过程中的动态再结晶机制受变形温度和应变速率控制.当温度达到950℃,应变速率为0.001 s-1时,Cu-Cr-Zr-Ag合金发生完全的动态再结晶.该合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q为343.23 kJ/mol,同时利用逐步回归法建立了该合金的流变应力方程.
关键词:
Cu-Cr-Zr-Ag合金
,
高温压缩
,
流变应力方程
,
热激活能
,
动态再结晶
王华
,
冀胜利
,
王凯旋
,
曾卫东
钛工业进展
doi:10.3969/j.issn.1009-9964.2010.06.004
通过热压缩试验研究了具有初始片层组织的TC17钛合金在780～860℃和应变速率0.001～10 s-1范围内的热变形行为和组织演变.分析了该合金在两相区变形的应力-应变曲线特征,其流变应力本构关系可以用双曲正弦方程和Zener-Hollomon参数描述,得到TC17合金在两相区变形的平均激活能为488.86 kJ·mol-1.显微组织分析发现:TC17合金在两相区变形时组织演变的主要特征是片层组织球化;热变形参数严重影响片层组织球化过程的进行,加大变形量、降低应变速率以及提高变形温度可以提高片状组织的动态球化程度.
关键词:
TC17钛合金
,
片层组织
,
流变应力方程
,
动态球化
李红英
,
巫荣海
,
魏冬冬
,
李阳华
,
龙功名
,
王晓峰
材料热处理学报
利用Gleeble-1500热模拟机进行热压缩实验,对T23钢在变形速率为0.01 ～5 s-1,变形温度为1000～1250 ℃的热变形行为和组织进行研究.根据实验获得的真应力-真应变曲线,基于动态材料模型建立了热加工图,并推导出流变应力方程.结果表明:T23钢在热压缩过程中存在动态回复和动态再结晶两种软化机制,变形温度越高或变形速率越小,越容易发生动态再结晶.真应变量为0.5和0.6的加工图具有4个类似的失稳区,功率耗散效率因子的分布规律大致相同,峰值区在1175 ～1240℃和0.03～0.25 s-1范围,对应的峰值效率分别为47.3％(0.5)和46.3％(0.6).流变应力方程中,结构因子A、应力水平参数α、应力指数n分别为5.23×1012 s-1、0.01155 MPa-1和4.46869,热变形激活能为368.65 kJ/mol.
关键词:
T23钢
,
热变形行为
,
真应力-真应变曲线
,
热加工图
,
流变应力方程
王冠
,
李落星
,
刘波
,
李晓青
中国有色金属学报
结合Gleeble- 1500热模拟机在变形温度为300～500℃,应变速率为0.01～10 s-1条件下通过等温压缩实验研究6061铝合金的流变应力行为,采用未考虑温升效应的参数反求法及考虑温升效应的参数反求法求解流变应力方程参数,并与回归统计法得到的结果进行对比分析.结果表明:采用未考虑温升效应的参数反求法求解流变应力方程参数具有高效、准确等优点,计算峰值应力平均误差为5.17 MPa;与有限元软件结合考虑温升效应的参数反求法能够更好地描述真实的材料变形过程;3种方法得到的流变应力方程参数的偏差小于6.28％,采用多岛遗传算法与模拟退火算法反求得到的流变应力方程参数具有较好的一致性与可靠性,参数反求法可替代传统回归统计法快速获得材料大变形条件下流变应力方程参数.
关键词:
6061铝合金
,
参数反求
,
流变应力方程
,
热压缩变形
,
有限元
张毅
,
李瑞卿
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
材料热处理学报
在Gleeble-1500D热模拟试验机上对Cu-Cr-Zr合金在应变速率为0.001 ～ 10 s-1、变形温度为650 ～850℃的高温变形过程中的流变应力行为进行了研究.利用光学显微镜分析了合金在热变形过程中的组织演变及动态再结晶机制.结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大.升高变形温度以及降低应变速率,均有利于Cu-Cr-Zr合金的动态再结晶发生.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q为392.5 kJ/mol,同时利用逐步回归的方法建立了该合金的流变应力方程.
关键词:
Cu-Cr-Zr合金
,
高温压缩
,
热激活能
,
流变应力方程
,
动态再结晶
张毅
,
柴哲
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
材料热处理学报
采用Gleeble-1500D热模拟试验机,研究了Cu-0.8Cr-0.3Zr合金在变形温度为650 ～950℃、应变速率为0.001 ～10 s-1、总压缩应变量60％条件下的流变行为,对热变形过程中的组织演变和动态再结晶机制进行了分析,同时分析了该合金的热加工图.结果表明,变形温度越高,应变速率越小,合金越容易发生动态再结晶,且对应的峰值应力也越小.利用逐步回归的方法建立该合金的流变应力方程.绘制了Cu-Cr-Zr合金的热加工图,确定了其热加工时的安全区与失稳区,得出了该合金在实验参数范围内热变形过程的最佳工艺参数:温度范围为850 ～900℃,应变速率范围为0.1～1s-1.
关键词:
Cu-Cr-Zr合金
,
热压缩变形
,
流变应力方程
,
热加工图
张毅
,
刘平
,
田保红
,
陈小红
,
贾淑果
,
任凤章
,
龙永强
功能材料
在Gleeble-1500D热模拟试验机上,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.03P合金进行高温压缩实验,应变速率为0.01～5s-1、变形温度为600～800℃,对其高温等温压缩流变应力行为进行了研究.研究结果表明:随变形温度升高,合金的流变应力下降,随应变速率提高,流变应力增大.在应变温度为750、800℃时,合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力,表现为连续动态再结晶特征.可采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数来描述Cu-2.0Ni-0.5Si-0.03P合金高温变形时的流变应力行为.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温热压缩变形时的应力指数n,应力参数α,结构因子A,热变形激活能Q和流变应力方程.合金动态再结晶的显微组织强烈受到变形温度的影响.
关键词:
Cu-2.0Ni-0.5Si-0.03P合金
,
热压缩变形
,
动态再结晶
,
流变应力方程
张毅
,
李瑞卿
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
中国有色金属学报
采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对Cu-Cr-Zr合金在应变速率为0.001～10 s-1、变形温度为650～850℃的高温变形过程中的变形行为(流变应力和显微组织)进行研究.根据动态材料模型计算并分析该合金的热加工图,并结合变形显微组织观察确定该合金在实验条件下的高温变形机制及加工工艺.结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出该合金高温热压缩变形时的热变形激活能(Q)为392.5 kJ/mol,同时利用逐步回归的方法建立该合金的流变应力方程.利用热加工图确定热变形的流变失稳区,并且获得了实验参数范围内热变形过程的最佳工艺参数:温度范围为750～850℃,应变速率范围为0.001～0.1 s-1,并利用热加工图分析了该合金不同区域的高温变性特征以及组织变化.
关键词:
Cu-Cr-Zr合金
,
高温压缩变形
,
热激活能
,
流变应力方程
,
热加工图
