姚跃飞
,
高磊
,
杨琼丽
,
周耿
,
傅雅琴
,
刘冠峰
高分子材料科学与工程
常压浇注制备了不同面密度(厚度)未填充和填充有漂珠(CFA)的玻璃纤维织物/聚氯乙烯(GF/PVC)复合材料.对比研究了两种复合材料的刚柔性、阻尼性和隔声性能.结果表明.在相近面密度条件下,CFA/GF/PVC复合材料的刚度、常温以上阻尼性、平均隔声量和高低频段(100 Hz～630 Hz和1250 Hz～8000 Hz)下的隔声量较GF/PVC复合材料均有所提高.两种复合材料的刚度、隔声量均随着面密度的增加而增加,其中隔声量在低频段增速最快,中频段次之,高频段最慢.
关键词:
聚氯乙烯
,
隔声
,
漂珠
,
复合材料
虞夏
,
许传华
涂料工业
采用纯丙乳液为基料,高性能空心玻璃微珠为功能性填料成功制备了隔热保温涂料,并与分别含重晶石粉、硅微粉、云母粉及硅藻土等功能性填料的涂料的隔热性能进行了对比研究,最后考察了空心玻璃微珠类型及用量对涂料隔热性能的影响.结果表明:空心玻璃微珠的隔热性能优于重晶石粉、硅微粉、云母粉、硅藻土及漂珠;空心玻璃微珠的密度越小,其平均粒径越大,用其配制的涂料隔热性能越好;并且当空心玻璃微珠的用量为涂料总量的15％左右时,涂料的隔热性能最佳.
关键词:
隔热涂料
,
高性能空心玻璃微珠
,
漂珠
,
隔热性能
姚秉华
,
马占营
,
王骋
,
王选迅
,
张荣
,
郑怀礼
稀有金属材料与工程
采用Sol-gel-浸渍法制备RuO2/TiO2/FP(漂珠)负载型复合光催化剂,通过SEM、XRD、FT-IR对其结构进行表征.以高效氯氰菊酯(BEC)杀虫剂的光催化降解为模型反应,研究RuO2/TiO2/FP的光催化性能,探讨了影响光催化剂活性的各种因素.结果表明,0.3%RuO2/TiO2/FP复合光催化剂,500℃煅烧120 min.具有良好的催化活性.在催化剂用量500 mg/L、BEC初始浓度45 mg/L、初始pH 6.5、通气量200 mL/min条件下,反应60 min,BEC降解率分别为88.1%(125W高压汞灯,主波长365 nm)、82.8%(8W紫外灯,主波长256 nm)和75.1%(8W日光灯).BEC的降解反应遵从L-H动力学模型,测得反应速率常数为17.5 mg·(L·min)-1,吸附常数为3.48×10-3L·mg-1.
关键词:
光催化膜
,
RuO2/TiO2复合光催化剂
,
漂珠
,
光催化降解
,
高效氯氰菊酯
楚林
,
黄晋
,
张友寿
,
夏露
,
李四年
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2008.06.017
采用漂珠作原料,外加一定量的磷酸盐为结合剂,氢氧化铝为促凝剂,泥料混匀后经手工压实成型.烧结成多孔状的磷酸盐结合漂珠隔热制品,并采用四因素三水平的正交试验方案优选出最佳的工艺参数(包括结合剂和促凝剂加入量、烧成温度和保温时间).结果表明,磷酸盐结合漂珠隔热材料的最佳工艺方案为:漂珠100%,结合剂为漂珠质量的60%,促凝剂为结合剂质量的20%,烧成温度为1 200℃,保温时间为1 h.按此工艺制备的磷酸盐结合漂珠隔热材料试样的性能指标如下:常温耐压强度4.3 MPa,体积密度0.52 g·cm-3,高温耐压强度2.1 MPa(1 000 ℃),吸水率41.7%,抗热震性10次(950℃水冷),热导率为0.068 W·(m·K)-1(100℃).
关键词:
漂珠
,
铝磷酸盐结合剂
,
隔热材料
,
工艺参数
庞建峰
,
李玲
,
黄文娟
,
陆艳秋
,
马喜君
,
谢兴勇
电镀与涂饰
以漂珠(FACs)为基体,采用化学镀法制得FACs/Ni-Fe-P复合粉体.分别采用扫描电镜、X射线光电子能谱仪、矢量网络分析仪等研究了FACs/Ni-Fe-P复合材料的微观形貌、组成、电磁特性和吸波性能.结果表明,镀覆后漂珠表面形成了均匀致密的Ni-Fe-P合金镀层.从[Ni2+]∶[Fe2+]为1∶1的镀液中制得的FACs/Ni-Fe-P复合粉体在2～ 18 GHz范围内具有较好的介电损耗和磁损耗性能.以FACs/Ni-Fe-P复合粉体为吸收剂的吸波材料厚度为1.5 mm时,其在15.1 GHz处的反射损耗峰值为-31.28 dB,反射损耗小于-20 dB的带宽为1.9 GHz.
关键词:
漂珠
,
镍-铁-磷合金
,
化学镀
,
电磁性能
,
吸波
庞建峰
,
黄文娟
,
陆艳秋
,
李玲
,
邱泉
,
马喜君
,
谢兴勇
材料研究学报
doi:10.11901/1005.3093.2015.692
采用溶胶-凝胶自蔓延燃烧法制备出漂珠/钡铁氧体低密度磁性复合材料,用扫描电镜、热重-差热分析仪、X射线衍射仪、振动样品磁强计和矢量网络分析仪表征了样品的形貌、结构、电磁性能和吸波性能.结果表明:在漂珠表面形成的钡铁氧体包覆层厚度为5-15 nm,颗粒粒径均小于60 nm.复合材料由六角晶钡铁氧体、α-氧化铁及少量莫来石和石英组成,其磁性能随钡铁氧体与漂珠质量比的增大而增强.复合材料在2-18 GHz频段具有较好的介电损耗和磁损耗性能,当吸波材料厚度为1.5 mm、在14.2 GHz处反射损耗峰值为-29.2 dB,反射损耗小于-10dB的带宽为4.5 GHz.
关键词:
复合材料
,
钡铁氧
,
漂珠
,
电磁性能
,
吸波性能
于思荣
,
黄志求
复合材料学报
doi:10.13801/j.cnki.fhc1xb.20141204.005
采用搅拌铸造法制备了漂珠(FAC)/AZ91D镁合金复合材料.研究了该复合材料的高温压缩变形行为,分析了压缩变形温度和应变率对FAC/AZ91D镁合金复合材料压缩变形行为的影响规律,并计算了其热变形激活能.结果表明:FAC/AZ91D镁合金复合材料的高温压缩真应力-真应变曲线分为4个阶段:弹性变形、加工硬化、峰值应力和稳态流变阶段.相同应变率下,FAC/AZ91D镁合金复合材料的峰值应力和稳态流变应力随压缩变形温度的升高而降低;相同压缩变形温度下,流变应力随应变率增大而升高.在相同应变率或相同压缩变形温度下,FAC/AZ91D镁合金复合材料的热变形激活能随压缩应变率或压缩变形温度的升高而增大,其热压缩行为可以用双曲正弦函数形式的Arrhenius关系来描述.压缩变形温度与应变率对FAC/AZ91D镁合金复合材料的高温压缩组织均有重要影响.提高压缩变形温度或增大应变率,均可加速动态再结晶的进程.
关键词:
漂珠
,
镁合金
,
复合材料
,
高温
,
压缩变形
李景达
,
于思荣
,
刘恩洋
,
赵严
,
张善保
,
唐梦龙
,
袁明
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201603005
以 AZ91D 镁合金为基体，以不同粒径(45~128μm)的漂珠为颗粒增强相，采用搅拌铸造法制备了漂珠质量分数为0~10％的 AZ91D 镁合金基复合材料，并研究了复合材料的显微组织和力学性能.结果表明：复合材料中的漂珠分布均匀，主要由α-Mg、Mg17 Al12、Mg2 Si、MgO 等物相组成；复合材料的硬度随漂珠含量增加而增大；当漂珠的质量分数为6％、平均粒径为60μm 时，复合材料的硬度最高，为82．1 HBW；当漂珠的平均粒径为90μm、质量分数为6％时，复合材料的抗压强度最高，为348．3 MPa；复合材料的断裂方式是以解理断裂为主的脆性断裂，漂珠在复合材料断裂过程中发生破损.
关键词:
漂珠
,
镁基复合材料
,
颗粒增强
,
力学性能
刘恩洋
,
于思荣
,
张善保
,
李景达
,
赵严
,
张永禄
有色金属工程
doi:10.3969/j.issn.2095-1744.2017.02.005
采用搅拌铸造法制备了漂珠-AZ91D镁合金复合材料.利用正交实验法分析搅拌时间、搅拌速度和搅拌温度对复合材料中漂珠分布均匀性的影响,确定最优制备工艺为:搅拌时间3 min,搅拌速度675 r/min,搅拌温度590℃.采用最优工艺制备的复合材料中漂珠分布均匀,复合材料力学性能较高.复合材料的压缩强度为342 MPa,布氏硬度为78.8 HBW,相比于AZ91D镁合金分别提高了21.7％和15.5％.复合材料的断裂是以解理断裂为主的脆性断裂,在压缩变形过程中,漂珠对基体的变形起阻碍作用,并在基体断裂过程中被压裂.
关键词:
漂珠
,
镁基复合材料
,
正交实验
,
组织
,
力学性能
陈学航
,
李焱
,
高文龙
,
曹旭
,
陈烨
硅酸盐通报
概述了粉煤灰漂珠的用途、重要性和主要的生产工艺,重点介绍了粉煤灰漂珠在石油固井方面的应用.论述了石油固井的难点,利用漂珠制备的低密度水泥浆具有超低密度、高强度、低渗透性以及强稳定性等优点,满足复杂条件下固井要求.通过仪器分析表明,采用化学钢化法和物理钢化法处理粉煤灰漂珠,可以明显提高粉煤灰漂珠的的抗压强度,在此基础上对粉煤灰漂珠性能提高作了展望.
关键词:
漂珠
,
生产工艺
,
石油固井
