尹志民
,
邓英
,
赵凯
,
段佳琦
,
唐蓓
,
何振波
,
彭勇宜
,
姜锋
,
潘清林
中国有色金属学报
采用力学性能测试和电子显微分析技术研究了不同加工处理条件下Al-5.4Zn-2.0-Mg-0.25Cu-0.1Sc-0.1Zr合金的显微组织及性能演变.结果表明:在半连续激冷铸造条件下,铸锭存在晶界偏析,形成了富Zn、Mg的非平衡相和富Fe、Si、Mn的杂质相；经470℃、12 h均匀化处理后,富Zn、Mg的非平衡相溶入基体,仅剩下少量富Fe、Si、Mn的杂质相；与此同时,铸锭合金固溶体分解析出纳米级的Al3(Sc,Zr)相,470℃、12h是研究合金合适的铸锭均匀化制度；铸锭热变形过程中,随试验温度升高合金强度逐渐降低,伸长率则先增加而后降低,350～400℃的温度范围内合金具有较稳定的热变形抗力和塑性,是合宜的热变形温度范围；合金冷轧板材经470℃、1h固溶处理后,热变形过程中形成的大量非平衡相溶入基体形成过饱和固溶体,时效过程中脱溶顺序为asss(α过饱和固溶体)→GP区→η’相→η相.合金板材最佳固溶-时效工艺为(470℃,1h)固溶+(120℃,24 h)时效,在此条件下,试验合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别可达533MPa、494 MPa和15％.试验合金的高强度主要来源于η’相析出强化、添加微量Sc和Zr引起的亚晶强化和亚结构强化以及Al3(Sc,zr)相的弥散强化.
关键词:
Al-Zn-Mg-Sc-Zr合金
,
板材
,
铸锭均匀化
,
热塑性
,
固溶-时效
,
组织
,
力学性能
,
演变
于彦冲
,
陈伟庆
,
郑宏光
稀有金属材料与工程
通过Gleeble-3800热模拟实验机和微机控制万能材料试验机对Fe-36Ni因瓦合金的热塑性进行了研究.结果表明:在1050～1200℃,由于动态再结晶出现,合金展现出了良好的热塑性,这说明在热加工过程中,终轧温度不应低于1050℃.在800～1000℃时,Fe-36Ni因瓦合金热塑性较差,表现为脆性断裂,晶界滑移是其主要断裂机制.经氧化后,合金基体产生严重的内氧化,内氧化层由晶间氧化区和晶内氧化区组成.压缩试验表明,在变形过程中,晶间氧化会导致裂纹的产生,进而显著恶化合金的热塑性.
关键词:
Fe-36Ni因瓦合金
,
热塑性
,
晶界滑移
,
动态再结晶
,
晶间氧化
林勤
,
宋波
,
张梅
,
高平祥
,
王跃华
,
唐天喜
稀土
doi:10.3969/j.issn.1004-0277.2001.04.009
开发生产了高镧混合稀土金属丝和棒,能满足作为炼钢稀土添加剂的要求.该新型稀土添加剂有很强的净化钢液作用,对提高耐热钢的抗高温氧化性和热塑性比富铈混合稀土金属有更加显著的效果.
关键词:
稀土
,
添加剂
,
耐热钢
,
抗氧化性
,
热塑性
杨玉
,
陈昕
,
金纪勇
,
刘宏
上海金属
通过在Gleeble-3800热模拟试验机上进行的热拉伸试验,绘制了3种重轨铸坯600 ～1350℃的热塑性和热强性曲线,对成分不同的3种重轨连铸坯的高温力学性能进行了对比分析.结果表明:3种重轨钢的热强性相近,随温度降低抗拉强度提高,但600 ℃以上,热强性均较低；3种重轨钢的热塑性相差较大,750℃以上,普通高碳重轨钢的热塑性最好,中碳低合金重轨钢的热塑性最差,中碳低合金重轨钢的第Ⅲ脆化区是一个温度在650 ～850℃的槽口区,而高碳重轨钢的第Ⅲ脆化区从750℃(或650℃)延伸到600℃以下.
关键词:
重轨钢
,
热塑性
,
热强性
,
脆化区
侯国清
,
朱亮
,
田彦龙
,
边红霞
机械工程材料
通过高温拉伸试验研究了应变速率对Cr15Mn9Cu2NiN和Cr17Mn6Ni4Cu2N两种铸态奥氏体不锈钢热塑性的影响.结果表明:Cr15Mn9Cu2NiN钢的显微组织为单一奥氏体,而Cr17Mn6Ni4Cu2N钢中有残留δ铁素体分布在奥氏体晶界和晶粒内部;将应变速率由0.1s-1升高至10 s-1后,变形时奥氏体晶界处增加的应力集中的作用与减少晶界滑移的作用相抵消,因此对Cr15Mn9Cu2NiN钢的热塑性无明显影响;但Cr17Mn6Ni4Cu2N钢的显微组织中存在较多的奥氏体/铁素体相界,这些相界在高应变速率时会变成位错源迅速产生大量的位错,从而提高奥氏体和铁素体强度,降低铁素体处的应力集中作用,使其断面收缩率提高10％以上.
关键词:
奥氏体不锈钢
,
应变速率
,
热塑性
,
δ铁素体
吴如意
,
赵雪
,
李清山
,
张梅
,
钟勇
,
李麟
上海金属
采用Gleeble-3500热/力模拟试验机测定了新开发的纳米析出高强度钢在1 300～ 600℃的力学性能.结果表明:随拉伸温度降低,试验钢的抗拉强度逐渐升高,在1 000 ～750℃之间拉伸时,断面收缩率出现低谷,1 000℃时塑性仍很低,此温度区间即为该钢的第三脆性区,750℃时的断面收缩率最低,而在1 100 ～1 250℃之间钢的塑性良好.金相显微组织观察和扫描电镜观察发现,钢的第三脆性区拉伸试样断面呈现沿晶断口特征,以脆性断裂为主,表明纳米析出高强度钢的高温强度高,钢的塑性低谷的温度范围宽,易在连铸连轧生产过程中产生裂纹等缺陷,给实际生产工艺带来困难,需要注意制造工艺设计.
关键词:
纳米析出
,
高强度钢
,
高温力学性能
,
热塑性
,
脆性区间
陈伟庆
,
昌波
,
于平
钢铁
使用Gleeble机测定了不同残余元素含量的连铸圆坯试样的高温力学性能,结果表明:Cu当量(Cu+10Sn)＝0.32 %的试样在925～1 000 ℃,特别是在950 ℃的热塑性显著降低;扫描电镜和俄歇检验发现,此温度下试样为沿晶断裂,在奥氏体晶界有Sn偏析.分析连铸生产条件认为,如拉速较低,结晶器内初生坯壳温度处于此高温脆性区,圆铸坯将可能产生纵裂.
关键词:
连铸
,
圆坯
,
热塑性
,
残余元素
,
纵裂
王辉
,
刘文艳
,
袁桂莲
,
林承江
,
韩荣东
钢铁研究学报
采用Gleeble 2000高温力学性能模拟实验机对不同冷却速率及不同拉伸速率下600 MPa级A1-Mo系冷轧双相钢高温热塑性进行了研究.结果表明,随拉伸应变速率增大,双相钢的高温热塑性明显提高;降低冷却速率,能显著提高双相钢高温区(t>l 100℃)的塑性性能.为了避免铸坯在连铸过程中产生表面裂纹,矫直温度应保证在1050~1150℃范围内,同时二次冷却应采用弱冷水制度,以降低冷却速率.金相观察发现,沿奥氏体晶界呈网状分布的铁素体薄膜是造成两相区塑性低谷的主要原因,而AIN、FeO等析出相致使奥氏体单相区脆化.
关键词:
双相钢
,
热塑性
,
应变速率
,
冷却速率
李箕福
,
郝锋
,
解凤卿
钢铁研究学报
采用热模拟试验,研究了Nb、Al对GH150合金热塑性的影响.结果表明:增加Nb、Al含量,合金零塑性温度区间(Δt)增大,冷却时塑性恢复速率减慢.利用SEM对零塑性断口进行观察,发现断口是典型的沿晶断口,并有液化迹象.断口的表面出现许多镶嵌在晶粒表面的Nb、Ti、Al富集颗粒.Nb、Al是析出相形成元素,随着Nb、Al含量的提高,合金析出相的数量增多.在快速焊接热循环作用下,析出相周围形成低熔点成分并液化,由于焊接应力的作用,形成裂纹源而产生HAZ裂纹.因此,应适当控制GH150合金的Nb、Al含量,以保证合金有较好的焊接性能.
关键词:
GH150合金
,
热塑性
,
铌
,
铝
,
析出相
李爱民
,
王盛安
,
周一玲
,
杨玉军
,
赵光普
,
焦兰英
钢铁研究学报
主要通过合金不同状态的Gleeble试验、碳化物析出规律以及表面保温试验等一系列工作,研究了GH4586合金的热加工塑性,从而确定了该合金的热加工工艺.
关键词:
热加工
,
热塑性
,
GH4586合金
,
工艺参数
