田昊
,
付志斌
,
姜金星
,
李俊
,
范磊
,
王青峰
物理测试
为了弄清t8/5对X90管线钢焊接热影响区组织和硬度的影响,利用Gleeble-3500热模拟试验机对该钢焊接热影响区在t8/5=10～300 s下的热循环过程进行了模拟;结合热膨胀法和金相法建立了SHCCT曲线;针对各模拟样品,采用光学显微镜和透射电镜观察了显微组织,测定了维氏硬度HV0.3.结果表明:随着t8/5的减小,试验钢焊接热影响区相变开始和结束的温度降低,粒状贝氏体数量减少,板条贝氏体数量增多,原奥氏体晶粒和贝氏体铁素体细化,使该区域的硬度值升高.该钢环焊的t8/5宜控制在10～20 s.
关键词:
X90管线钢
,
热模拟
,
SHCCT曲线
,
焊接
,
热影响区
,
t8/5
,
显微组织
,
硬度
何国爱
,
丁晗晖
,
刘琛仄
,
刘锋
,
黄岚
,
江亮
中国有色金属学报
分别采用氩气雾化(Argon atomization,AA)和等离子旋转电极(Plasma rotating electrode process,PREP)两种方法制备具有不同特性的镍基高温合金粉末,然后在相同条件下对两种粉末进行热等静压制备成块体材料(A-HIP及P-HIP).分别对粉末和块体材料进行显微组织分析和形貌表征,并对热等静压材料在温度为1000～1100℃下、应变速率为0.01～1.0 s-1下进行热压缩实验,利用采集的应力、应变参数,通过迭代和线性回归的方法计算热激活能并构建本构方程,并利用所建立的本构方程预测合金在不同应变下的应力.结果表明;PREP粉末表面洁净度、球形度和粒径均匀度要比AA粉末的好,其表面氧含量也相对较低,仅为0.0079％,而AA粉末中氧含量为0.0139％(质量分数);相比P-HIP,A-HIP中分布着较多的原始颗粒边界和孔洞,原始颗粒边界的主要组成是大尺寸的γ'相和碳氧化物颗粒;A-HIP的平均晶粒尺寸为8.59tm,P-HIP的平均晶粒尺寸为12.54 μm;A-HIP的强化相γ'的体积分数(43.91％)与P-HIP的强化相γ'体积分数(43.65％)基本相等.两种材料的激活能分别为1012.9kJ/mol和757.1 kJ/mol,并采用双曲正弦Arrhenius模型构建不同应变下的本构方程并预测不同变形条件下的真应力,其与实验值间的绝对误差分别为6.46％和4.87％.A-HIP在压缩过程出现宏观裂纹,原始颗粒边界是压缩裂纹产生主要因素之一,且裂纹沿原始颗粒边界进行扩展.
关键词:
镍基粉末冶金高温合金
,
氩气雾化制粉
,
旋转电极制粉
,
热等静压
,
热模拟
,
热变形激活能
,
本构方程
马博
,
彭艳
,
刘云飞
,
贾斌
材料热处理学报
采用Gleehle-3500热模拟实验机对低合金钢Q345B进行热压缩实验,研究其在变形温度为900～1100℃和应变速率为0.01～10 s-1条件下的动态再结晶行为.结果表明:低合金钢Q345B在变形过程中存在动态再结晶现象,且随着温度的升高和应变速率的降低,临界应变越小,动态再结晶越易发生.根据流变应力、应变速率和变形温度的相关性,得到了动态再结晶激活能.通过对热模拟实验数据的分析计算,建立了峰值应变模型,动态再结晶临界应变模型和动态再结晶动力学模型.并对动态再结晶动力学模型进行了误差分析,证明了模型具有较高的精确性.最后,通过所建立的模型分析了变形条件对动态再结晶的影响,验证了实验所得出的在高温、低应变速率下更有利于动态再结晶发生的规律.
关键词:
Gleeble-3500
,
低合金钢
,
动态再结晶
,
热模拟
,
模型
李红英
,
曾翠婷
,
魏冬冬
,
宾杰
,
张浩伟
材料热处理学报
利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法测定T23钢过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图).由差热分析仪测得了临界点Ac1、Ac3、Ar1和Ar3,由Gleeble-1500热模拟机测定T23钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和M(*),获得了该钢的连续冷却转变曲线.研究了T23钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织.通过对CCT图的分析,确定铁素体、贝氏体、贝氏体/马氏体复合相冷却速度.
关键词:
T23钢
,
热模拟
,
连续冷却转变曲线
,
临界冷却速度
封秀敏
,
王宝奇
,
谷南驹
,
马晓莉
钢铁研究学报
用Gleeble-1500热模拟试验机对组织为M+B+AR的圆环链用钢23MnNiCrMo54进行了650 ℃的中温加工,应变量分别为0.3,0.5,应变速率分别为0.01 s-1,0.1 s-1,1 s-1,并在变形后进行了650 ℃回火.组织观察表明,各试样在变形后均析出了弥散、细小的颗粒状碳化物.变形Z参数和变形量较大时,回火后的组织为等轴状铁素体及弥散分布的碳化物;反之,除铁素体和弥散分布的碳化物外,还存在部分贝氏体组织.Z参数和变形量越小;贝氏体的数量越多,尺寸愈大.
关键词:
圆环链
,
中温变形
,
热模拟
,
Z参数
,
23MnNiCrMo54
王学
,
常建伟
,
黄关政
,
章应霖
,
李朝志
材料热处理学报
分析了WB36钢多层焊接头热影响区的组织特点,发现某些焊层熔合线附近的局部区域存在沿晶网状组织,网状组织区域大小约0.5 mm×1 mm.通过热模拟方法再现了这种沿晶分布的网状组织,揭示了其形成的焊接热循环条件.结果表明,网状组织区域处于相邻焊层热影响区的重叠区域,形成网状组织的热循环有两种:1)受到两次热循环作用,第一次为粗晶区的热循环,第二次为峰值温度在AC1～AC3的不完全重结晶区的热循环;2)受到三次热循环作用,第一、二次为粗晶区的热循环,第三次为峰值温度在AC1～AC3不完全重结晶区的热循环.
关键词:
低合金高强钢
,
多层焊
,
热影响区
,
组织
,
热模拟
刘勇
钢铁钒钛
利用MMS-200热力模拟试验机对510 MPa级含钒低合金钢在850 ～1 100℃温度区间变形抗力进行研究,分析试验中变形温度、变形速率和变形程度对变形抗力的影响规律,并根据试验研究结果优化和完善热连轧变形抗力数学模型,该品种轧制力预报误差由8％～10％降低到5％以下,有效提高了过程控制数学模型的预报精度.
关键词:
含钒低合金钢
,
热模拟
,
变形抗力
,
轧制力
,
数学模型
林武
,
张希旺
,
赵延阔
,
李红英
材料科学与工艺
研究了Q345钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能,为制定生产工艺提供参考依据,利用膨胀法结合金相-硬度法,得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相组织及硬度.用DTA法及膨胀法测定其临界点Ac1、Ac3,以及Ms,获得了Q345钢的连续冷却转变曲线(CCT图),由CCT图和不同冷却速度的显微组织照片可知,当冷却速度比较低时,形成较粗大的块状铁素体和珠光体,当冷却速度大于0.5%/s时出现贝氏体,形态似针状铁素体,其形成温度在450～600℃左右,当冷却速度大于20℃/s时.发生马氏体转变,马氏体转变点约为400℃.
关键词:
Q345钢
,
热模拟
,
膨胀法
,
金相-硬度法
,
连续冷却转变曲线
武焕春
,
杨滨
,
周国华
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2014.16.006
利用Gleeble-1500热模拟试验机、光学显微镜、显微硬度计和纳米力学探针仪研究了温度、变形量和变形道次对316LN不锈钢组织和性能的影响.结果表明,试样3个变形区域的组织和显微硬度差距很大,难变形区变化最小,心部区域变化最大.统计分析不同试样的心部区域可知,大的变形量能得到细的晶粒和较高的显微硬度;高的变形温度能使材料充分再结晶;多道次变形后,试样的晶粒均匀性和圆整性得到改善;变形量为0.6时,1000℃下大变形后材料的纳米硬度和弹性模量高于原始材料,1200℃下则相反.
关键词:
316LN奥氏体不锈钢
,
热模拟
,
晶粒尺寸
,
纳米力学性能
赵辉
,
李振
,
武会宾
钢铁钒钛
采用热模拟技术,研究700、650、600、550 ℃等温处理对管线钢晶内铁素体形成的影响以及600 ℃下钢的组织随等温时间的转变规律.测量不同等温温度处理后钢的维氏硬度,分析钢中诱导晶内铁素体析出的夹杂物的成分.结果表明,由700 ℃逐渐降低至550 ℃进行等温处理,钢的硬度先降低后升高,晶内铁素体的数量在650 ℃时最大;600 ℃时在原奥氏体晶粒内部,晶内针状铁素体与贝氏体存在竞争关系;由Mg、Al、Ti等元素构成的复合夹杂物可以诱导晶内铁素体形核.
关键词:
高级别管线钢
,
镁处理
,
晶内铁素体
,
等温处理
,
热模拟
,
硬度
