雷文
,
余旺旺
,
上官国锦
,
徐逸
材料导报
以高密度聚乙烯和木粉为原料、马来酸酐接枝聚乙烯为界面增溶剂,采用热压成型的方法制备了木塑复合材料.通过添加不同抗氧刺及调节抗氧剂比例来对比分析各种抗氧剂对木塑复合材料耐老化性能的效果.结果表明,使用抗氧剂可有效改善木塑复合材料的热氧老化性能,其中使用1.5%～2.0%(质量分数)β-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸正十八碳醇酯(1076)的效果最好.
关键词:
木塑复合材料
,
抗氧剂
,
热氧老化
,
高密度聚乙烯
,
马来酸酐接枝聚乙烯
余超
,
文庆珍
,
朱金华
,
余红伟
,
王小军
高分子材料科学与工程
文中进行了特种氯丁橡胶在空气及海水中的实验室加速老化实验,研究了特种氯丁橡胶在不同温度和不同介质中老化的断裂伸长率随老化时间的变化规律,得到了该橡胶的断裂伸长率与老化时间之间的数学关系式,并通过计算预测了该橡胶的使用寿命.研究结果表明,在不同温度、不同介质中老化时,该橡胶的断裂伸长率随老化时间呈指数下降,预测得25℃该氯丁橡胶在海水及空气中的使用寿命分别为31.29年、40.02年.
关键词:
氯丁橡胶
,
热海水老化
,
热氧老化
,
断裂伸长率
,
使用寿命
吕瑞瑞
,
张增明
,
彭丽霞
,
傅冬华
合成材料老化与应用
doi:10.3969/j.issn.1671-5381.2012.01.006
本文针对含PET结构的背板进行了一系列的热氧老化试验,研究了不同老化温度下背板断裂伸长率与老化时间的关系,根据Arrhenius方程推算出背板的使用寿命,为其他结构背板使用寿命的推算提供参考.
关键词:
PET
,
背板
,
热氧老化
,
Arrhenius方程
,
寿命推算
何纯磊
,
于运花
,
李晓超
,
杨小平
玻璃钢/复合材料
doi:10.3969/j.issn.1003-0999.2012.02.006
以T700-CF/828+ TDE-85复合材料为研究对象,分别在160℃、180℃和200℃下对其进行了60天的加速热氧老化,研究了老化过程中复合材料的失重率、力学性能、玻璃化转变温度以及化学结构的变化,分析了其热氧老化机理.用TG法研究了该复合材料的热解动力学,应用Flynn-Wall-Ozawa法计算热解平均活化能(E=92.98kJ/mol),并用热解动力学参数预测材料的寿命.
关键词:
碳纤维
,
环氧树脂
,
复合材料
,
热氧老化
,
使用寿命
张凯
,
范敬辉
,
马艳
,
谭云
机械工程材料
通过对ZN-1阻尼橡胶材料进行加速热氧老化试验,考察了其在老化前后阻尼性能的变化;利用Arrhenius方程推导出了该材料的阻尼性能与老化时间、老化温度的关系.结果表明:随着老化温度的升高及老化时间的延长,ZN-1阻尼橡胶材料的最大损耗因子逐渐减小,并得到了25℃时热氧老化后最大损耗因子与老化时间的关系式,可用于阻尼橡胶材料老化后阻尼性能及使用寿命的预测.
关键词:
阻尼橡胶材料
,
热氧老化
,
阻尼性能
,
老化机理
左晓玲
,
邵会菊
,
吴斌
,
张道海
,
郝智
,
郭建兵
高分子材料科学与工程
研究了160℃不同热氧老化时间对阻燃型长玻纤增强尼龙6 (FR/PA6/LGF)复合材料的静、动态力学性能及降解行为的影响.热与氧对FR/PA6/LGF复合材料的影响通过差示量热分析、动态力学性能分析、扫描电镜及力学性能表征.结果表明,虽然由动态力学性能分析可知热氧老化使得树脂基体分子链的刚性增加,但最终基体分子链断裂、降解导致老化试样表面出现的凹坑、微裂纹和脱粘在老化进程中占据了主导地位.利用Ozawa法求出了不同老化时间处理后FR/PA6/LGF热氧降解反应的活化能,结果表明热氧老化降低了阻燃材料的热稳定性,影响了其在不同燃烧区的阻燃效率.
关键词:
长玻纤增强尼龙6
,
阻燃
,
热氧老化
,
力学性能
,
降解动力学
王飞
,
王浩江
,
刘煜
,
杨育农
合成材料老化与应用
针对聚甲醛（ POM）热稳定性较差的问题，研究了抗氧剂、吸醛吸酸剂和成核剂对其长期热氧稳定化的影响。结果表明，经120℃/1000h的热氧老化后，吸醛剂K-3对POM的断裂伸长率保持率的改善最为明显，达99.5％；成核剂则在保持POM力学性能的基础上，有效降低了热氧老化后的b值，显示了优异的长期热氧稳定化作用。
关键词:
聚甲醛
,
稳定化
,
热氧老化
,
成核剂
刘杨
,
邸明伟
,
张彦华
,
顾继友
高分子材料科学与工程
利用动态力学分析、红外光谱分析以及光电子能谱(XPS)分析方法,研究了不同老化条件下极性化SBS(SBSVP)的热氧老化行为.试验结果表明,不合防老剂的SESVP在高温下会发生老化,在SBSVP的热氧老化过程中,先以交联反应为主,而后降解反应占优势,聚合物交联密度的变化导致模量和玻璃化转变温度发生相应的变化.老化后,SESVP中C=C键的含量逐渐降低,生成C=O键.随着SESVP老化温度的升高和老化时间的延长,聚合物表面氧元素的相对含量会发生相应的变化.对于SBSVP的热氧老化来说,温度的影响要大于时间的影响.
关键词:
极性化SBS
,
热氧老化
,
动态力学分析
,
微观结构
詹茂盛
,
李小换
,
许文
,
刘宇
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2011.03.015
通过对碳纤维/环氧复合材料(T300/BHEP)进行热氧、湿热和热水老化研究,得到了材料的质量变化率和Tg随老化条件的演变规律,分析了老化机理.结果表明:T300/BHEP复合材料在热氧老化条件下,因后固化和自由体积收缩,Tg升高;在湿热和热水老化条件下,因水分塑化作用和水对分子链间氢键的破坏,Tg降低.三种老化条件下,Tg与质量变化率均呈线性关系.对比80℃热氧、80℃/RH75%湿热和80℃热水老化条件下的结果,发现水分的塑化作用对Tg的影响要大于因热的作用产生的后固化,且湿度越大,Tg降低越明显.
关键词:
热氧老化
,
热水老化
,
复合材料
,
玻璃化转变温度
韩勤会
,
王珊
,
刘子海
,
王春宏
,
王志峰
,
张明
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2015.06.008
对含钆有机玻璃在180℃条件下进行热氧老化实验,老化时间分别为0.25,0.50,1.00,2.00,3.00,5.00,7.00d,老化前后的试样采用动态热机械分析仪(DMTA)、悬臂梁冲击试验仪和电动塑料洛氏硬度计进行测试,研究其储能模量、损耗模量、玻璃化转变温度、冲击强度和洛氏硬度的变化规律,同时根据储能柔量的垂直位移因子确定临界失效时间来推算含钆有机玻璃在25℃时的使用寿命.研究结果表明,随着热氧老化时间的延长,含钆有机玻璃的储能模量、玻璃化转变温度和洛氏硬度随热氧老化延长而增大,损耗模量和冲击强度随热氧老化时间增加而减小;根据含钆有机玻璃储能柔量的垂直位移因子确定了临界失效时间为10.56 h;利用从动态力学性能得到的寿命方程计算得到含钆有机玻璃在25℃下的使用寿命约为26.55年.
关键词:
动态力学分析法
,
热氧老化
,
临界失效时间
,
活化能
