杨洪波
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王快社
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王庆娟
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朱伏先
材料热处理学报
利用扫描电镜（SEM）对渗碳体粒化后冷却至710℃保温不同时间淬火的GCr15轴承钢渗碳体的球化长大行为进行研究。结果表明：渗碳体颗粒球化长大由相变和Ostwald熟化两种机制实现,保温时间少于240 min时主要为相变机制,保温时间多于240 min时主要为Ostwald熟化机制;渗碳体颗粒全面起动Ostwald熟化机制的临界半径γc为0.105μm;无论是相变机制还是Ostwald熟化机制,晶界处渗碳体颗粒的平均长大速率（0.0056μm/min）高于晶粒内部渗碳体颗粒的平均长大速率。
关键词:
GCr15钢
,
渗碳体
,
球化长大机制
,
相变机制
,
Ostwald熟化
李炎
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刘玉亮
,
任凤章
材料热处理学报
用透射电子显微镜对不同轧制变形量的Ti-28 Nb-15Ta-4Zr合金进行观察分析.结果表明,该合金在轧制前为单相体心立方β相合金,在轧制变形过程中有形变诱发马氏体α"相形成,α"相为正交晶系,单胞参数a=0.3152 nm,b=0.4854 nm,c=0.4642 nm.β相与α"相的位向关系为[100]α"//[(-100)]β,[010]α"//[01(-1)]β,[001]α"//[0(-1)(-1)]β,(100)α"//((-1)00)β,(010)α"//(01(-1))β,(001)α"//(0 (-1)(-1))β.据此提出形变诱发马氏体α"相变是以(0 (-1)(-1))β为不变平面转变为(001)α",在((-1)00)β和(01(-1))β面上原子经过微小迁移转变成(010)α"和(100)α"的马氏体相变机制.
关键词:
Ti-Nb-Ta-Zr
,
轧制
,
形变诱发马氏体
,
相变机制
董瀚
,
孙新军
,
刘清友
,
翁宇庆
钢铁
晶粒超细化是钢铁材料的重要发展方向,而变形诱导铁素体相变是最接近于现行钢铁生产TMCP的晶粒超细化方法,应用前景良好.从实验证实、热力学、动力学、影响因素和相变机制5个方面系统地评述了变形诱导铁素体相变.对存在的学术分歧既进行了客观评述,又明确地展示了作者自己的观点.
关键词:
变形诱导铁素体相变
,
超细晶
,
热力学
,
动力学
,
相变机制
李峰
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2007.03.011
根据纯铁相变和扩散理论建立原子的扩散模型,并根据经典的扩散理论模型对扩散相变机制进行验证.通过理论计算表明在温度为800℃,冷却速度在2000℃/s左右时,扩散所需要的时间比相变的时间长两个数量级,证明此温度时是由扩散所控制的.当温度在740℃时,冷却速度在5000～30000℃/s之间时,扩散所需要的时间小于相变的时间而且计算结果在同一个数量级,所以为界面控制的相变.而大于30000℃/s时,扩散所需要的时间大于相变所需的时间,因此发生马氏体相变.
关键词:
块状相变
,
扩散
,
相变机制
张伟
,
吴晓春
,
闵永安
材料热处理学报
用热膨胀相变仪测定了贝氏体析出硬化钢10Ni3MnCuAl的连续加热转变曲线,并探讨了加热过程中的相变机制.结果表明,当加热速率小于1℃/s时,在300-600℃之间发生析出反应,为扩散型相变;在600-900℃之间,奥氏体化过程分两个阶段进行.第一阶段转变为扩散型相变,扩散激活能为505kJ/mol,第二阶段转变为切变型相变,较低的加热速率是造成奥氏体化过程分为两个阶段的原因.加热速率大于1℃/s时,无析出反应,奥氏体化过程只有一个阶段为切变机制.
关键词:
10Ni3MnCuAl钢
,
连续加热转变
,
相变机制
俞德刚
材料热处理学报
铁碳系统碳素钢为机械制造工程支撑用材,在共析钢中珠光体晶团内,铁素体层片位向为等同的,晶团属相变基本单元,同样在亚共析钢中,除部分珠光体外,其中等轴状先共析铁素体的组织结构为有序的,实质上,为一晶团.因此,铁素体晶团为铁碳系统碳素钢组织结构的基元结构,钢件力学性能受控于晶团.晶团解理等效于珠光体解理,反之亦然,最为凸显的是,所有晶团的统计尺寸,是6μm小尺寸的,这是必然的,解理断裂抗力反比晶团尺寸(N-1/2α),且与外界条件变化无关,诸如与外界温度变化无关,均为铁碳钢材至为珍贵特性.珠光体晶团结构为有序型的,珠光体的结构便亦为有序型的,认为珠光体的形成机制为无序扩散型的是错误的,其形成机制为有序型的.
关键词:
珠光体晶团
,
晶团解理
,
相变机制
