熊自柳
,
刘宏强
,
史远
,
胡加佳
,
代永娟
机械工程材料
通过热膨胀试验、显微组织观察等研究了DP590钢的静态CCT曲线以及加热温度对连续冷却相变规律的影响.结果表明:随着加热温度的升高,奥氏体转变量呈多速增加的趋势;其静态CCT曲线可分为三个区域,冷速在0.5～15℃·s-1范围内获得铁素体和珠光体组织,冷速超过15℃·s-1时出现贝氏体组织,冷速较高时(约30℃·s-1)出现马氏体组织;当加热温度降低时,珠光体区右移,贝氏体转变孕育期延长,马氏体开始转变温度降低,马氏体与贝氏体相变区域分离,马氏体开始转变温度随着冷速的增加而升高;随着冷速增加,铁素体、珠光体的析出被抑制,马氏体析出动力得以增加;随着加热温度升高,相同冷却速率下的铁素体含量增多,马氏体板条变细.
关键词:
DP590钢
,
静态CCT曲线
,
连续冷却
,
相变规律
张朝磊
,
蒋波
,
赵帆
,
文成
,
周乐育
,
刘雅政
材料热处理学报
通过研究连续冷却和等温相变规律,确定了27SiMn钢贝氏体相变的条件,设计了其两段淬火+低温回火热处理工艺,从而获得贝氏体组织.结果表明:当过冷奥氏体以3 ～ 40℃/s连续冷却时,存在贝氏体相变,并且随着冷速增加,贝氏体量先逐渐增加然后逐渐减少;贝氏体等温相变温度区间为390 ～450℃.910℃加热30 min,油冷至(450±10)℃再空冷至室温分段淬火,然后250℃回火低温40 min,27SiMn钢获得贝氏体组织,其抗拉强度890 MPa,屈服强度693 MPa,断后伸长率28.0％,断面收缩率67.0％,冲击功64 J,具有良好的强度、塑性和韧性匹配.
关键词:
合金结构钢
,
相变规律
,
热处理
,
贝氏体
周乐育
,
刘雅政
,
方圆
,
张海旺
,
宋仁伯
钢铁
根据C-Si-Mn-Cr和C-Si-Mn-Cr-Nb实验钢的相变规律,在实验窒进行了控轧控冷实验研究,分析了微合金元素Nb对高强度热轧舣相钢相变规律、组织和性能的影响.实验结果表明,Nb可显著推迟铁索体和珠光体转变,并显著降低铁素体丌始转变温度,但对铁素体终止转变温度和贝氏体转变温度区间基本没有影响.经Nb微合金化后,实验钢的屈服强度和抗拉强度增幅均在100 MPa以上,屈服强度的增幅高于抗拉强度,且在强度大幅度升高的同时,伸长率下降并不明显,表明Nb的细晶强化作用对提高中温卷取热轧双相钢强度级别的效果明显.
关键词:
Nb微合金化
,
双相钢
,
相变规律
,
组织
,
性能
蒋波
,
戴光咏
,
闫永明
,
刘广磊
,
王芝林
,
王国存
,
刘雅政
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2017.08.015
利用Gleeble-1500热模拟机、光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)以及透射电镜(TEM)对渗碳钢23CrNi3Mo的连续冷却相变规律以及等温转变规律进行了研究,并基于此,设计了一种新的热处理冷却工艺.研究结果表明,渗碳后试样以0.05 ℃/s和0.1 ℃/s的冷速连续冷却时,表面渗碳层为高碳马氏体组织,过渡区为高碳马氏体+下贝氏体的混合组织,基体为下贝氏体组织;渗碳试样外表面在高温段以较低的冷速(0.05~3 ℃/s)连续冷却时,碳化物沿晶界析出形成网状碳化物;无渗碳的实验钢的贝氏体等温转变温度范围为375~450 ℃.新的热处理冷却工艺为:试样在880 ℃保温完成后,采用快速冷却工艺,以冷速大于等于5 ℃/s进入贝氏体转变温度区,直接入450 ℃的盐浴炉,入炉后均温5~10 min,在低温转变区即贝氏体转变温度区间,采用慢速冷却工艺,冷速小于等于0.1 ℃/s.获得的试样渗碳层深度为1.4 mm,国外的阿特拉斯钎头渗碳层深度为1.2 mm,两者基本相同,但前者硬度分布更加平缓;两者表面显微组织均为高碳马氏体组织,过渡区均为马氏体加下贝氏体组织,基体均为贝氏体组织.通过设计新的热处理冷却工艺,获得了与国外钎头相同水平的试样.
关键词:
渗碳钢
,
钎头
,
相变规律
,
冷速
,
下贝氏体
周乐育
,
刘雅政
,
方圆
,
黄全伟
,
宋仁伯
钢铁研究学报
通过比较C-Si-Mn-Nb和C-Si-Mn-Cr-Nb两种实验钢热变形后的CCT曲线,分析了合金元素Cr对铁素体贝氏体双相钢连续冷却过程相变规律和组织演变的影响.结果表明,Cr可轻微抑制实验钢的铁索体转变,细化铁素体晶粒,但对铁素体显微硬度没有影响.在铁素体转变量很少或未转变的情况下,Cr可增强亚稳奥氏体的稳定性和淬透性,细化贝氏体产物中的铁素体板条和MA岛,提高贝氏体的显微硬度.
关键词:
铁素体贝氏体双相钢
,
相变规律
,
组织演变
