左俊文
,
孙宏飞
,
王灿明
,
张霞
,
李冲
材料保护
目前,有关粉末粒度对超音速火焰喷涂(HVOF)金属陶瓷层组织及性能的影响报道不多.采用HVOF法在T10A钢带表面制备了3种粒度的WC-12Co粉末金属陶瓷层,测定了涂层的显微硬度、物相、磨粒磨损过程中的相对磨损量,讨论了粉末粒度对涂层显微硬度、物相、耐磨粒磨损性能的影响；对涂层的微观表面形貌进行了观察对比,分析了粉末粒度对涂层显微组织的影响.结果表明:随着粉末粒度的减小[200目、400目、纳米级(经团聚)],涂层表面形貌更加致密；涂层的平均显微硬度升高,硬度值分散度降低,耐磨粒磨损性能提高.
关键词:
超音速火焰喷涂
,
WC-12Co粉末
,
金属陶瓷涂层
,
粉末粒度
,
组织
,
物相
,
磨粒磨损
,
T10A钢带
毕恩兵
,
孙宏飞
,
高鹏
,
李冲
,
郭娜娜
,
牛占蕊
,
李艳
材料保护
为了深入研究纳米A1203-13％TiO：（ATl3）涂层的组织、性能与喷涂工艺参数之间的关系，采用正交试验法对等离子喷涂工艺的电流、电压、送粉率和喷涂距离等参数进行了优化，在涂布刮刀表面制备了纳米ATl3涂层。采用金相显微镜，SEM，EPMA和XRD等对纳米ATl3涂层的组织、磨粒磨损性能和结合强度进行了分析。结果表明：纳米ATl3涂层均匀致密，孔隙率低；涂层存在全熔和半熔双态结构特征，相结构明显，以稳定相Ot．A1：O，和Rutile—Ti02为主，存在亚稳态1一A120，相结构转变；涂层与基体以机械结合为主，结合强，耐磨性良好；涂层表面应力以残余压应力为主。
关键词:
等离子喷涂
,
A1203—13％Ti02
,
陶瓷涂层
,
纳米结构
,
残余应力
,
磨粒磨损
,
双态分布
R. AMBIGAI
,
S. PRABHU
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(17)60116-X
研究含石墨(Gr)和氮化硅纳米颗粒金属型搅拌铸造LM16合金的摩擦学性能.在干滑动摩擦条件下分别制备Al?Gr?Si3N4混杂复合材料、Al?Si3N4和Al?Gr纳米复合材料.采用EDS测试技术确保Si3N4纳米颗粒和石墨在铸件中的均匀分布.采用L9正交实验方法进行实验以研究应用载荷(20,30和40 N)和滑动距离(1,2和3 km)对合金摩擦磨损性能的影响.结果表明:与Al?Si3N4纳米复合材料相比,Al?Gr?Si3N4混杂复合材料的磨损率和摩擦因数(COF)分别降低了25%和15%,而Al?Gr纳米复合材料的磨损率和COF很小.混杂复合材料的显微维氏硬度比普通复合材料的提高了14%,而Al?Gr和Al?Si3N4纳米复合材料的显微硬度无明显变化.用扫描电镜对合金磨损表面和次表面的组织进行观察.结果表明,纳米复合材料的主要磨损机理为磨粒磨损,而混杂复合材料的主要磨损机理为磨粒磨损和粘着磨损.方差分析(AVOVA)和F检验用于验证模型的有效性及确定影响磨损率的显著性参数.
关键词:
磨粒磨损
,
Si3N4
,
石墨
,
混杂复合材料
,
载荷
,
滑动距离
,
方差分析
刘敬
,
高晓丽
,
徐杨
,
陈晓敏
,
凌刚
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.12.006
以鲨鱼盾鳞表面非光滑形态为模型,制备了由镍基合金粉末熔覆层和45钢基体构成的起伏型、平面型仿生非光滑试样,并进行磨粒磨损实验和磨痕观察,分析磨损机理.结果表明:平面型涂层耐磨性明显优于起伏型涂层;设计和制备耐磨性良好涂层的判据是几何硬化率(GHR)不小于50％.起伏型涂层的磨损机理:硬化带表面自身非光滑磨损机制与磨头对硬化带的冲击磨损机制共同作用.平面型涂层的磨损机理:硬化带表面自身非光滑磨损机制与表面几何形貌非光滑磨损机制相结合.
关键词:
激光熔覆
,
仿生非光滑涂层
,
磨粒磨损
,
开沟圆盘
周伟
,
郑勇
,
周斌
,
赵毅杰
,
吕学鹏
硬质合金
doi:10.3969/j.issn.1003-7292.2012.04.002
采用真空烧结方法制备了4种氮含量的Ti(C,N)基金属陶瓷,测试了试样的抗弯强度、硬度、断裂韧性等力学性能,用扫描电镜、能谱仪等研究了N含量对其显微组织及磨粒磨损行为的影响.结果表明:在一定范围内随N含量的增加,硬质相芯部逐渐细化且分布均匀,环形相厚度变薄、体积分数减小；磨粒磨损形貌中犁沟所占的比例减少,微观脆性断裂形成的凹坑增加,耐磨粒磨损性能逐渐提高.随N含量增加,Ti(C,N)基金属陶瓷的抗弯强度呈现出先增加后减小的趋势,断裂韧度逐渐递减,硬度变化不大.当N含量为3.6％时(文中含量均为质量分数),Ti(C,N)基金属陶瓷综合力学性能最佳,其抗弯强度为1 873 MPa,硬度为89.9 HRA,断裂韧度为20.7 MPa· m1/2.
关键词:
Ti(C,N)金属陶瓷
,
高氮含量
,
显微组织
,
力学性能
,
磨粒磨损
陈枭
,
纪岗昌
,
王洪涛
材料导报
采用低压等离子喷涂技术(LPPS)制备MoB/CoCr潦层,对涂层进行磨粒磨损试验研究.采用SEM观察涂层的表面和截面形貌,显微硬度计测试潦层的力学性能,湿式橡胶轮磨粒磨损试验机测试潦层的磨粒磨损性能.结果表明,涂层组织致密,呈层状结构；涂层具有良好的力学性能,显微硬度达到930HV0.3,结合强度在71MPa以上,具有较高的耐磨性能.
关键词:
低压等离子喷涂
,
MoB/CoCr
,
金属陶瓷
,
磨粒磨损
王立民
,
徐久军
,
严立
,
林炳凤
材料科学与工程学报
doi:10.3969/j.issn.1673-2812.2003.03.021
本文在重点考虑TiNi合金高弹性变形量的前提下,采用等向强化模型,对不锈钢和超弹TiNi合金在法向接触载荷作用下的六种模型进行了有限元(FEM)分析.结果表明:在相同载荷条件下,超弹TiNi合金产生的von Mises弹性应变要高于不锈钢,但其von Mises应力和塑性应变却恰恰相反;在同一载荷下该合金发生塑性变形的区域要小于不锈钢;此外,超弹TiNi合金发生塑性变形要比不锈钢困难,所需的临界载荷值随其最大弹性变形量(屈服点处的应变值)的增加而增加.最后,基于本文的有限元计算结果对超弹TiNi合金的磨粒磨损和疲劳磨损机制进行了讨论.
关键词:
等向强化模型
,
超弹性
,
有限元
,
磨粒磨损
,
疲劳磨损
姬寿长
,
李争显
,
罗小峰
,
杜继红
,
华云峰
,
王彦锋
稀有金属材料与工程
将经过预处理的TC21钛合金试样置入真空渗碳炉中进行渗碳.分别用X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)及显微维氏(HV)硬度仪、摩擦磨损试验机,对渗碳层的物相结构、组织形貌、硬度和耐磨性进行分析.结果表明:经渗碳处理后,通过渗层组织可判定没有氢化物,XRD未检测发现氢化物及含H相,出现了TiC等碳化物相,表面硬度提高了2.66倍.渗碳前Ti/Ti对磨的摩擦系数约为0.6,渗碳后TiC/TiC的摩擦系数约为0.23,渗碳体与原始表面的摩擦系数介于二者之间.TC21钛合金对磨两方经渗碳处理,改善了摩擦性能;如Ti/Ti部件对磨时,渗碳方可提高耐磨性,非渗碳件在与渗碳件对磨中,加剧了非渗碳件的磨损.渗碳也改变了TC21钛合金部件之间的摩擦状态,TC21基体由Ti基/Ti球之间的粘着磨损变为Ti基/TiC球磨粒磨损+剥层磨损.
关键词:
TC21钛合金
,
无氢渗碳
,
摩擦系数
,
耐磨性
,
磨粒磨损
,
剥层磨损
赵辉
,
王群
,
丁彰雄
,
李学谦
,
许久先
电镀与涂饰
采用高速电弧喷涂工艺在Q235钢上制备了LX88A涂层.用X射线衍射研究了涂层的相组成,用扫描电子显微镜对涂层的显微结构和磨损后的形貌进行了分析,测试了涂层截面的结合强度和显微硬度,在MLS-225型湿砂橡胶轮式磨粒磨损试验机上研究了涂层的抗磨粒磨损性能.结果表明,LX88A涂层的显微硬度平均值为1 123.3 HV(测试力0.98 N),其组织是在铁基体上弥散分布着一定量的Al2O3、Fe2B、TiB2等硬质颗粒;相对于16Mn钢,LX88A涂层的抗磨粒磨损性提高了13倍.
关键词:
高速电弧喷涂
,
LX88A涂层
,
磨粒磨损
,
耐磨性
王智慧
,
万国力
,
贺定勇
,
蒋建敏
,
崔丽
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2014.09.010
采用药芯焊丝气体保护堆焊方法制备Fe-Cr-B-C堆焊合金,利用金相、SEM、XRD等方法,分析了不同硼含量对堆焊合金组织及硼化物形貌的影响.结果表明:Fe-12Cr-xB-0.1C合金的显微组织由铁素体+奥氏体+(Fe,Cr)2B+ (Fe,Cr)23(B,C)6组成.当硼含量＜3％(质量分数,下同)时,随着硼含量增加,硼化物形态逐渐由断续网状转变为网状;当硼含量≥3％时,随着硼含量增加,初生块状(Fe,Cr)2B数量逐渐增加,其尺寸和分布更均匀,硼化物主要呈块状、条状、鱼骨状、蜂窝状及菊花状分布.初晶(Fe,Cr)2B近似呈四边形柱状体,趋向垂直于堆焊层表面生长.当硼含量≤4％时,硼的增加能显著提高Fe-Cr-B-C堆焊合金的硬度及耐磨性.
关键词:
堆焊合金
,
显微组织
,
硼
,
硼化物
,
磨粒磨损
