曾立英
,
杨冠军
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洪权
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赵永庆
材料热处理学报
研究了Ti-600合金在550～650℃下的高温蠕变行为,实验应力为150～300 MPa.计算了合金在不同应力、不同温度下的稳态蠕变速率、应力指数及蠕变激活能,并在此基础上研究了其蠕变强化机制.蠕变应力为300 MPa时,Ti-600合金的蠕变激活能Q=490.1 kJ/mol;650 ℃,合金的蠕变应力指数n值在6.5～8.5之间变化,表明在实验温度范围内合金的蠕变变形以位错攀移为主,以位错的滑移为辅.
关键词:
Ti-600高温钛合金
,
应力指数
,
蠕变激活能
,
稳态蠕变速率
,
变形机制
陈乐
,
肖红星
,
梁波
,
龙冲生
稀有金属材料与工程
用RDL-50型拉伸蠕变试验机进行改装后的实验装置研究了铸态AgInCd合金在温度300～400℃及应力范围12～24MPa内的压缩蠕变行为,分析了稳态速率与温度和应力的关系,计算了应力指数(n)和蠕变激活能(Qa),并结合蠕变后样品在透射电子显微镜下的微观形貌及位错组态,探讨了合金的压缩蠕变机制.结果表明:随温度和应力水平的升高,合金的稳态蠕变速率增加.相比较指数关系,蠕变速率与应力之间更符合幂函数关系.300、350和400℃条件下,合金的蠕变应力指数n分别为3.31、4.09和5.77;12、18和24 MPa条件下,合金的蠕变激活能Qa分别为68.1、103.7和131.6 kJ/mol.微观形貌以层错为主,孪生为300℃的主要蠕变机制,位错攀移生成位错墙为400℃的主要蠕变机制.
关键词:
压缩蠕变
,
AgInCd合金
,
稳态蠕变速率
,
位错
,
层错
湛利华
,
李杰
,
黄明辉
机械工程材料
通过在电子蠕变试验机上进行蠕变时效试验,研究了2524铝合金在时效温度为453～473 K、试验应力为140～210MPa条件下的蠕变时效行为；采用包含双曲正弦函数的方程,通过对试验数据的线性回归分析,建立了2524铝合金稳态蠕变速率与试验应力及时效温度之间的关联本构模型.结果表明:随着试验应力增大和时效温度升高,2524铝合金的稳态蠕变速率增大,且蠕变曲线在第二阶段持续的时间缩短；依据本构方程计算出该铝合金在各条件下的稳态蠕变速率的数值和试验值的平均相对误差为6.9％,该本构方程可为2524铝合金蠕变时效成形工艺的制定提供依据.
关键词:
2524铝合金
,
蠕变时效
,
稳态蠕变速率
,
本构方程
张华锋
,
郑剑平
,
杨启法
,
张征
,
李鑫
,
赵俊
,
胡忠武
,
饶立强
稀有金属材料与工程
采用内部气体介质对管状样品施加双向载荷对铌含量分别为3％及6％(质量分数,下同)的国产Mo-Nb合金单晶的抗内压蠕变性能进行研究.结果表明,随着溶质原子铌含量的增加,Mo-Nb合金单晶的抗内压蠕变性能增强,稳态蠕变速率及对应力的敏感性降低.随着铌含量的增加,铌的固溶强化作用明显增强,在Mo-Nb合金单晶中形成了更多的位错多边结构使得富铌析出物形状发生变化.这些因素都使得钼基体原子的扩散受到更加明显的阻碍,Mo-Nb合金单晶高温抗内压蠕变性能更加优越.
关键词:
Mo-Nb合金单晶
,
抗内压蠕变
,
稳态蠕变速率
,
固溶强化
康菲菲
,
张昆华
,
管伟明
,
陈松
,
张吉明
稀有金属材料与工程
研究了Pt-5Ir和ZGSPt-5Ir高温材料在1423～1523 K温度范围内的蠕变行为.结果表明:由于氧化锆颗粒的添加,弥散强化PtIr5材料的高温蠕变性能比Pt-5Ir的性能优异.弥散强化PtIr5的蠕变机制为晶格自扩散引起的高温攀移控制,断裂方式为沿晶脆性断裂；Pt-5Ir的蠕变机制为牛顿粘滞滑移控制,断裂方式为穿晶韧性断裂.
关键词:
金属材料
,
Pt-Ir合金
,
弥散强化
,
蠕变
,
稳态蠕变速率
,
断裂
白保良
,
曾光
,
戚运莲
,
洪权
,
朱梅生
钛工业进展
研究了Ti-600合金在3种温度（550、600、650℃）、5种应力（150、200、250、300、350 MPa）下的蠕变性能，并分析了硅化物对合金蠕变性能的影响。研究结果表明， Ti-600合金具有较小的稳态蠕变速率及较大的蠕变激活能，反映出该合金具有较好的蠕变抗力。当温度升高、应力增大时， Ti-600合金的稳态蠕变速率增大。600℃下，当蠕变应力高达350 MPa时， Ti-600合金的稳态蠕变速率低至3.72×10-7 s-1。 Ti-600合金的蠕变激活能最高可达574.6 kJ· mol-1，最低为332.7 kJ· mol-1。在蠕变过程中， Ti-600合金内析出了S2型（ TiZr）6 Si3硅化物，能够钉扎位错、阻碍位错滑移，提高合金的蠕变抗力。
关键词:
Ti-600合金
,
稳态蠕变速率
,
蠕变激活能
,
硅化物
杨觉明
,
雷聚超
,
李建平
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2000.05.003
在1250℃,50MPa应力条件下,通过三点弯曲试验方法研究了复相BAS玻璃陶瓷的蠕变行为.试验结果表明,在稳态蠕变阶段,试样压头位移速率是0.00589mm8h.利用由弹性变形理论导出的方程计算出应力指数为0.631、稳态蠕变速率小于1.033×10-4/h.这表明蠕变由扩散控制,稳态蠕变速率比其它类型玻璃陶瓷小得多.在蠕变过程中,具有晶粒大小约0.5μm细晶结构的复相BAS玻璃陶瓷呈现晶粒团的蠕变特征,提高了材料抗蠕变能力.
关键词:
钡长石
,
玻璃陶瓷
,
应力指数
,
稳态蠕变速率
王敏敏
,
赵永庆
,
周廉
稀有金属材料与工程
计算了Ti40合金在不同应力、不同温度下的稳态蠕变速率、应力指数及在460℃～540℃范围内蠕变激活能Q=94.0kJ/mol,并在此基础上研究了其蠕变强化机制.实验结果表明:该合金在此温度范围内的蠕变受位错和扩散双重机制控制,晶界移动对蠕变也有一定的贡献.在目前实验条件下,Ti40合金在620℃蠕变性能较差.
关键词:
稳态蠕变
,
应力指数
,
蠕变激活能
,
稳态蠕变速率
,
强化机制
刘晓艳
,
潘清林
,
陆智伦
,
曹素芳
,
何运斌
,
李文斌
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00369
在100-210℃和150-300 MPa的条件下,研究了Al 5.3Cu-0.8Mg-0.5Ag-0.3Mn-0.15Zr耐热铝合金的蠕变行为,探讨了时效状态对合金高温性能的影响.结果表明:在相同蠕变条件下,欠时效态合金的稳态蠕变速率远远低于峰时效态合金.在210℃/200 MPa 下,欠时效态合金的蠕变断裂时间为75 h,而峰时效态合金的蠕变断裂时间仅为21 h.蠕变过程中,合金中的析出相长大.峰时效态合金中析出相尺寸的增大速率高于欠时效态合金.欠时效态合金中还发生了动态析出,这些细小的析出相在蠕变过程中阻碍了位错的运动,使得合金蠕变速率降低.在100-150℃下合金的稳态蠕变速率保持在较低水平.当温度升高到180℃时,合金的稳态蠕变速率急剧增大.合金稳态蠕变速率随着蠕变温度的升高和应力的提高均有增大趋势,3者之间的关系可用一本构方程来表示,其表观激活能为102 kJ/mol.
关键词:
Al-Cu-Mg-Ag合金
,
蠕变
,
欠时效态
,
稳态蠕变速率
孙朝阳
,
石兵
,
武传标
,
叶乃威
,
马天军
,
徐文亮
,
杨竞
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00293
对BSTMUF601合金在不同温度和应力条件下进行了拉伸蠕变实验,获得了该合金的高温蠕变的变形规律,基于此提出了一种新的修正θ映射法蠕变本构模型,该模型考虑了蠕变3阶段的蠕变特点.模型预测结果与实验结果吻合较好,平均相对误差为1.86％,相对于没有考虑第2阶段的θ映射法模型和没有考虑第1阶段的修正θ映射法模型相对误差分别减少0.10％和6.02％,表明该模型具有较强的适用性,且不降低预测精度.对蠕变和蠕变断裂试样的位错组态和空洞演化进行了显微分析,结果表明,稳态蠕变阶段蠕变应力指数都接近5,合金主要通过位错攀移越过γ'相的方式变形,并未观察到层错和微孪晶存在于y'相或基体中,蠕变变形机制主要是位错攀移.空洞在晶界上形核,长大连接形成裂纹,在应力集中作用下,裂纹沿晶界扩展,最终导致断裂,蠕变断裂机制主要是晶界断裂.
关键词:
BSTMUF601合金
,
蠕变变形
,
稳态蠕变速率
,
蠕变断裂
