陈嘉会
,
刘新才
,
潘晶
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2014.05.025
综述了金属结构材料和功能材料基体相晶体结构、层错能、Hollomon参数lnZ对等通道转角挤压ECAP变形组织演变规律影响的研究进展,试样基体相的晶体结构对变形组织的演变起重要的影响作用.随着应变量的增大,密排六方结构金属先形成形变孪晶、再启动优先存在的但被阻塞的滑移系统;面心立方结构金属的位错滑移主导着组织演变与晶粒细化过程,先形成亚晶界,再增大组织取向差,最终形成大角度晶界.在高层错能材料中,随着Hollomon参数lnZ增大,位错运动受到抑制,驱使变形机制从位错滑移逐渐转变成形变孪晶;当Z参数减小时,在ECAP高层错能材料中会形成微尺度的剪切带.在低层错能材料中形成丰富的孪晶,极低层错能的材料形成宏观剪切带.而中等层错能材料的变形机制则取决于Z值的高低.分析了 ECAP过程动态再结晶的影响因素,认为γm·ln2Z＞ 30不宜作为ECAP过程是否发生动态再结晶的判据,ECAP过程动态再结晶的影响因素还有待进一步研究,如弄清ECAP过程温升规律、分析淬火保存ECAP变形组织将有助于研究ECAP动态再结晶.
关键词:
等通道转角挤压
,
层错能
,
晶体结构
,
Hollomon参数
,
组织演变规律
,
动态再结晶
,
温升
,
淬火
康志新
,
孔晶
,
侯文婷
,
李永新
材料研究学报
采用等通道转角挤压（ECAP）工艺在573 K温度下以Bc、A和C三种工艺路径对双相Mg-10.73Li-4.49Al-0.52Y镁锂合金分别进行1-4道次挤压变形,利用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射等研究变形后合金组织。结果表明,三种路径ECAP变形后,α相和β相晶粒均得到显著拉长和细化;4道次变形后,路径A获得片状晶粒,路径C获得等轴晶,而路径Bc获得等轴状和条状相间的组织。室温拉伸实验表明,Bc路径4道次后获得良好的综合力学性能,其中延伸率达70%。β相{110}晶面织构显示,随着变形道次增加,三种路径的织构变化存在差异.但均出现织构软化现象,对应的抗拉强度也随之降低,此时织构软化作用大于晶粒细化作用。
关键词:
金属材料
,
镁锂合金
,
等通道转角挤压
,
变形路径
,
显微组织
,
织构
,
力学性能
刘满平
,
韦江涛
,
李毅超
,
江家威
,
姜奎
,
HansJ.Roven
材料研究学报
doi:10.11901/1005.3093.2016.105
在不同温度对固溶处理后的6061铝合金进行等通道转角挤压(ECAP),以实现动态时效处理.采用X射线衍射(XRD)、差示扫描量热法(DSC)、透射电镜(TEM)及拉伸测试,研究了6061Al-Mg-Si铝合金的动态时效行为和力学性能.DSC分析结果表明,合金在ECAP过程中发生动态时效析出.XRD,DSC和TEM的分析结果均表明,合金在动态时效过程中生成了大量的位错和β"析出相.在不同温度进行ECAP动态时效,制备出几种高韧性(均匀伸长率大于10％)和高强度兼备的6061铝合金.ECAP动态时效铝合金的最高抗拉强度和屈服强度,分别为450MPa和425MPa.ECAP铝合金的高强高韧,可归因于ECAP后极细的β"析出相和高密度位错的交互作用.
关键词:
金属材料
,
等通道转角挤压
,
大塑性变形
,
Al-Mg-Si铝合金
,
动态时效
,
力学性能
,
强韧性
颜莹
,
齐跃
,
陈立佳
,
李小武
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(16)64193-6
为了探索应变速率对超细晶材料高温变形特点的影响，通过压缩实验以及显微观察，系统研究在不同温度和应变速率下等通道转角挤压 Al 的变形和损伤特点以及显微微组织。结果表明：应变速率的提高消除了等通道转角挤压 Al 在变形温度 T≤473 K 时表现出的应变软化现象，并且大大提高了变形温度在473~573 K 范围的屈服强度和流变应力。等通道转角挤压 Al 的塑性变形主要由剪切变形控制。当应变速率为1×10?3 s?1时，变形温度T ≥473 K 时可观察到沿剪切带形成了大量裂纹，并且二次剪切带基本消失。而当应变速率为1×10?2 s?1时，只有在变形温度低于473 K 时才能观察到沿剪切带形成的裂纹，并且当压缩温度 T≥473 K 时，二次剪切带变得更加清晰。等通道转角挤压 Al 的显微组织主要由亚晶组成，应变速率的提高抑制了亚晶的长大，从而导致高温屈服强度和流变应力的提高。
关键词:
等通道转角挤压
,
纯铝
,
应变速率
,
高温压缩
,
变形
,
损伤
,
显微组织
李洁
,
刘莹莹
,
王庆娟
,
尤雪磊
,
王坤
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2014.17.011
分别论述了等通道转角挤压法与连续变断面循环挤压法这两种大塑性变形方法的工艺原理、工艺流程、模具结构、变形特征以及累积应变量与模具结构参数之间的关系;并系统介绍了这两种方法在制备纯铝、镁合金及钛合金细晶材料方面的应用,明确了连续变断面循环挤压法与等通道转角挤压法均是细化合金组织,提高材料强度、塑性等综合性能的有效途径.通过分析对比,提出这两种大塑性变形方法各自的优势和存在的问题,以及未来的发展方向.
关键词:
大塑性变形
,
等通道转角挤压
,
连续变断面循环挤压
,
晶粒细化
康志新
,
彭勇辉
,
孔晶
,
简炜炜
,
李元元
稀有金属材料与工程
采用等通道转角挤压(ECAP)工艺以B.路径在623 K温度下对Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金进行变形,观察显微组织与织构,测试了力学性能.显微组织分析表明,镁合金经ECAP变形晶粒尺寸明显得到细化,经6道次ECAP变形后晶粒尺寸由原轧制态的约26.1 μm细化至约1.2 μm,且细小的第二相粒子Mg12Ce弥散分布于晶内及晶界处；同时经ECAP变形后,原始轧制织构随变形道次的增加不断减小,并开始转变为ECAP织构,织构强度不断增强；力学性能结果表明,由于晶粒细化作用大于织构软化作用,前3道次ECAP变形镁合金强度随道次的增加不断提高,与Hall-Petch关系相符,在第3道次时其抗拉强度和屈服强度达到最大值,分别为272.2和263.7 MPa;在4道次之后形成较强的非基面织构,镁合金强度下降,与Hall-Petch呈相悖关系.断口分析表明,轧制态与ECAP变形镁合金的断裂方式都是沿晶断裂,由于6道次变形镁合金晶粒细化,存在更多的韧窝并获得16.8％最大室温伸长率.
关键词:
镁合金
,
等通道转角挤压
,
晶粒细化
,
织构
,
晶界滑移
雷力明
,
黄旭
,
段锐
,
曹春晓
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2008.05.012
用有限元模拟方法研究了具有应变硬化行为的弹塑性材料的多道次(至多4道次)等通道转角挤压变形行为.结果表明,随着挤压道次增加,塑性变形区尺寸和对称性增加,拐角缝隙越来越小;按A路径挤压时,应变均匀性越来越差,最大塑性应变区随挤压道次增加向试样前上端移动;按C路径挤压时,应变均匀性越来越好,最大塑性应变区位于试样中心部位;挤压道次相同时,C路径累积最大塑性应变值比A路径要小.
关键词:
有限元模拟
,
等通道转角挤压
,
多道次
,
应变硬化
,
工艺路径
崔宏祥
,
马玉春
,
张建
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2006.01.021
为了研究等通道转角挤压等规聚丙烯的挤压工艺条件、结构与性能之间的关系,采用90°转角模具及挤压路径A、在熔点以下的160℃制备了不同挤压次数的等规聚丙烯样品,利用广角X射线衍射(WAXD)、差示扫描量热分析(DSC)等手段对其结构进行表征.结果表明,随挤压次数增加,等规聚丙烯分子取向明显增加,材料结晶度提高,试样的力学性能提高十分显著,未挤压试样的抗拉强度为17.13 MPa,经过三次挤压后,抗拉强度提高到59.38 MPa.
关键词:
等规聚丙烯
,
等通道转角挤压
,
工艺条件
,
取向
,
自增强
李鑫
,
江静华
,
赵永好
,
文道静
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201511005
借助等通道转角挤压(ECAP)模具制备了超细晶ZK60镁合金,结合时效处理调控了合金中第二相的分布形态,采用局部电化学阻抗谱(LEIS)结合浸泡试验,分析了组织超细化及小尺度第二相对ZK60镁合金电化学腐蚀行为的影响.结果表明,固溶态ZK60镁合金在3.5％ NaCl溶液中的失重速率随着ECAP加工道次的增加而增加;随着浸泡时间的增加,超细晶合金的局部阻抗先增加后下降;后续时效处理使样品中残余应力下降、第二相重新分布,从而提高了表面腐蚀产物对基体的保护作用,改善了超细晶镁合金的耐蚀性.
关键词:
镁合金
,
超细晶
,
等通道转角挤压
,
微区电化学
