巩玄君
,
杨弋涛
,
张洪奎
,
邵光杰
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2009.04.011
针对冷轧辊坯生产中网状碳化物超标问题,借助于模拟软件DEFORM,并结合恰当物性参数的使用,建立了较为准确求解Cr5锻钢冷轧辊正火冷却过程的物理模拟方法,建立了冷却速度与钢组织的关系.模拟结果表明,大于0.21℃/s的临界冷却速度可望有效抑制网状碳化物的析出,此工作为热处理工艺优化奠定了重要的基础.
关键词:
Cr5钢
,
冷轧辊坯
,
正火
,
温度场
,
网状碳化物
,
模拟预测
孙艳坤
,
吴迪
钢铁研究学报
通过对GCr15轴承钢高温终轧后进行冷却速度大于100℃/s的超快速冷却试验,研究了轧后不同冷却工艺制度对组织形态和网状碳化物的影响,结果表明,高温终轧后进行超快速冷却可抑制网状碳化物析出,发生伪共析转变而得到细片层间距的珠光体型组织--索氏体,并促进珠光体形核和减小碳原子扩散能力,达到细化晶粒的目的,得到利于球化退火的预备组织.
关键词:
轴承钢
,
超快冷却
,
过冷度
,
伪共析组织
,
网状碳化物
杨洪波
,
朱伏先
,
马宝国
,
刘相华
钢铁
通过提高GCr15轴承钢φ10 mm线材预精轧温度的工业试验,得到了网状碳化物少的细片状珠光体组织,利用实验室热模拟的方法对工业试验现象做了进一步分析.结果表明:当预精轧温度为944℃时,试验钢网状碳化物析出时恰好处于快速冷却阶段,故其析出得到抑制,球化退火后渗碳体颗粒均匀细小,网状级别可降低至1.5级,布氏硬度为202.72,强韧性能均较高,满足GB/T18254-2002<高碳铬轴承钢>和实际生产对GCr15轴承钢退火材的要求.
关键词:
GCr15钢
,
预精轧温度
,
网状碳化物
,
力学性能
张丹
,
韩强
,
周乐育
,
张朝磊
,
刘雅政
材料热处理学报
通过分段冷却实验,研究了冷却速度和等温温度对GCr15SiMn轴承钢中碳化物析出规律及C、Cr、Mn元素扩散规律的影响.结果表明:当冷却速度大于5℃/s,能够有效抑制网状碳化物出现;当珠光体相变温度在590 ～620℃时,既能抑制C、Cr、Mn元素向奥氏体晶界扩散,防止二次碳化物在珠光体相变过程中出现,又能形成良好的索氏体组织.当相变温度达到650℃时,二次碳化物可以在低于Arl的温度区间随着珠光体相变析出.通过对实验数据进行线性拟合,得出珠光体片层厚度和过冷度的经验公式为Sp-1=-3.81×10-3 +1.166×10-4△T.
关键词:
GCr15SiMn钢
,
网状碳化物
,
珠光体
,
扩散速率
章晓静
,
刘国方
,
马永庆
物理测试
CrWMn钢切纸刀的显微组织容易出现网状碳化物,网状碳化物所引发切纸刀的刃口微观变化会降低刃口锋利度和耐磨性.根据试验和相平衡热力学计算分析了产生网状碳化物的原因,提出了解决的工艺方法.结果表明,在热轧镶钢后的空冷过程中,容易从过饱和的奥氏体中沿晶界析出颗粒状碳化物,继续堆放冷却会形成网状碳化物；在奥氏体加碳化物的相区长时间恒温也会因晶界上扩散速度快,使碳化物聚集长大而形成网状碳化物,形成网状碳化物的温度区在880～800℃.为了防止网状碳化物形成,热轧镶钢后应风冷或喷水冷却躲过这一温度区,在此温度区进行退火处理的加热恒温时间也不应过长.
关键词:
CrWMn钢
,
切纸刀
,
网状碳化物
,
热轧镶钢
李继康
,
黄进峰
,
李文成
物理测试
分析了6Cr21Mn11MolV1Nb1N汽车发动机排气门盘端面细微裂纹的成因,分析结果表明:细微裂纹系车削过程中产生的切削裂纹;碳化物沿晶界呈连续网状分布显著弱化了晶界,是盘端面在车削过程中产生切削裂纹的主要原因;排气门钢中碳化物沿晶界呈连续网状析出是高温时效及回火时间过长所致.
关键词:
排气门钢
,
切削裂纹
,
网状碳化物
