吴会强
,
李亚江
,
邹增大
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2000.03.019
利用显微图象分析仪,显微硬度计和扫描电镜(SEM)对 HQ130钢不完全淬火区(Ac1～Ac3 )的组织性能进行了分析.针对峰值温度tp=800 ℃附近区域冲击韧性下降的问题,着重分析了M-A组元及碳化物对脆化的影响.结果表明:控制焊接线能量E≤16 kJ/cm, 可避免或减小碳化物聚集,减少M-A组元的含量及尺寸大小,保证该区域冲击韧性满足使用要求.
关键词:
高强钢
,
热影响区
,
脆化
,
M-A组元
,
碳化物
王学
,
常建伟
,
黄关政
,
任遥遥
材料热处理学报
研究了WB36钢临界再热粗晶区(IRCGHAZ)网状组织的构成、形成机理及对韧性的影响.结果表明,网状组织主要由颗粒状M-A组元和粒状贝氏体构成,其形成是由于一次粗晶区受到峰值温度在Ac1～Ac3的再次热循环作用时,晶界附近在加热过程中发生无序奥氏体转变,形成富碳的细小球形奥氏体,它们冷却时转变为粒状M-A组元和贝氏体.网状组织所在的IRCGHAZ 韧性最低,但含有较多M-A组元的网状组织并不是导致IRCGHAZ脆化的主要原因,晶内板条件问形成的方向性排列的条状M-A组元直接导致了IRCGHAZ的脆化,这是由于条状M-A组无比颗粒状M-A组元更容易促进解理方式断裂.
关键词:
低合金高强钢
,
临界再热粗晶区(IRCGHAZ)
,
组织
,
脆化
,
M-A组元
张娟娟
,
宁天信
,
王嘉敏
,
范芳雄
材料开发与应用
doi:10.3969/j.issn.1003-1545.2009.05.005
研究了双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N在晶间腐蚀试验中发生的脆断现象,采用金相法、扫描电镜和透射电镜对材料的脆断机理进行了分析.研究发现双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N在敏化时有R相、Fe3Cr3Mo2Si2相等脆性相析出,导致材料脆化,冲击韧性下降.最后,给出了双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N热加工后的使用要求.
关键词:
超级双相不锈钢
,
晶间腐蚀
,
敏化
,
脆化
王学
,
黄关政
,
材料热处理学报
研究了消除应力(SR)处理对WB36钢粗晶区组织性能的影响,重点研究其SR处理脆化倾向,确定脆化敏感温度,分析了脆化机理.研究结果表明,在590～620℃进行SR处理时,WB36钢粗晶区具有较好的抗回火稳定性,组织精细结构虽然有一定变化,但仍保持较明显的板条马氏体组织形态.随着回火温度的升高,粗晶区硬度逐渐降低,没有出现二次硬化现象.粗晶区有明显的SR处理脆化倾向,韧性损失率超过66%,脆化敏感温度在590℃附近,超过620℃后脆化程度明显减轻.粗晶区SR处理脆化原因是由于高温回火脆性.
关键词:
低合金高强钢
,
粗晶区(CGHAZ)
,
消除应力处理(SR)
,
脆化
李海斌
,
阳建红
,
董进辉
,
郭明映
高分子材料科学与工程
采用高温干燥箱在100℃、120℃、150℃条件下研究了热老化对阿莫斯(APMOC)结构与性能的影响,并对老化试样进行了单丝拉伸测试及相应的结构分析.实验表明,在实验温度范围内,APMOC不存在明显分子结构的变化;在100℃,120℃处理条件下,由于结晶度的增加,纤维性能有轻微上升,而150℃处理使力学性能下降,且强度变化比模量变化明显;热老化对纤维性能影响的总体趋势是使其脆化,伸长率下降,通过老化前后拉伸断口的扫描电镜(SEM)观察结合纤维自身皮芯结构的特点,解释了老化前后纤维失效形式从原纤劈裂到脆性断裂的微观机理.
关键词:
阿莫斯
,
热老化
,
伸长率
,
原纤化
,
脆化
高惠临
,
董玉华
,
王荣
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2001.02.015
采用热模拟方法和现代测试技术研究了两种典型管线钢焊接热影响区的韧度变化规律.结果表明,管线钢在多道焊接过程中,当二次热循环的峰值温度处于(α+γ)临界区时,热影响区(HAZ)韧度最低,表现为临界粗晶区(IRCGHAZ)局部脆化.引起IRCGHAZ局部脆化的主要原因,是在多道焊二次热循环的特定热过程中形成粗大、富碳的M-A组织和组织遗传.
关键词:
管线钢
,
热影响区(HAZ)
,
脆化
,
M-A组元
,
组织遗传
胡正飞
,
杨振国
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2003.02.004
热电厂中质材为X20CrMoV12.1耐热合金钢主蒸汽管线在550℃高温条件下长期服役,材料的性能和组织结构发生明显变化,研究结果表明:材料在常温条件下表现为脆性,但没有出现-般耐热钢常见的软化现象;显微组织也发生显著退化,出现明显的蠕变特征.晶界和晶内碳化物严重粗化或球化,经电子衍射和X射线能谱分析,碳化物基本上都是M23C6.分布在晶界、亚晶界和晶内的M23C6碳化物的形态和组分存在-定差异,这可能与碳化物粗化过程相关.晶内有细小弥散的富钒碳化物MC在长期高温时效过程中沉淀,是材料保持硬度的重要原因.
关键词:
F12耐热合金钢
,
显微组织
,
脆化
,
碳化物粗化
,
高温损伤
彭志方
,
任文
,
杨超
,
陈方玉
,
刘鸿国
,
彭芳芳
,
梅青松
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00077
研究了HR3C钢不同运行态过热器管样晶界碳化物M23C6相参量(面积分数φM23C6和等效宽度W)的变化与脆化的关系.利用ASTM E112规范奥氏体钢晶粒度评级卡片测算出各级别晶粒度(GL)对应的二维图像晶界总周长(Lbg),并拟合出两者的关系Lgb(GL);利用各管样的扫描电镜二次电子(SEM-SE)像,得到了对应的φM23C6及W,从而建立了W与GL和φM23C6的关系(W(GL,φM25C6));再结合Charpy冲击实验,获得了冲击值(aKV)与W的关系(aKV(W));此外,利用纳米压痕仪测定了晶界的弹性模量(Er).结果表明,所有管样冲击断口均呈沿晶断裂形貌;当φM23C6一定时,GL越小,W越大,其Er也越大,对应的aKV越小,即晶界脆化倾向越大.揭示了晶界M23C6片等效宽度的增大(粗化)导致脆化的实质.
关键词:
HR3C钢
,
脆化
,
M23C6
,
等效宽度
,
Charpy冲击值
马晶
,
张骁勇
,
高惠临
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201612007
采用热模拟试验机对X80管线钢进行了在线加热配分(HOP)处理,随后对 HOP 处理后的管线钢(H OP钢)进行了不同应变量下的预拉伸变形,研究了预拉伸应变量对该钢显微组织和力学性能的影响,分析了其预应变脆化现象。结果表明：H OP钢的显微组织由贝氏体＋马氏体/奥氏体(B＋M/A)组成,当预应变量为4％时,贝氏体形成了明显的胞状亚结构且较大预应变量下的胞状亚结构数量较多、尺寸较小；随着预应变量的增加,H OP钢的拉伸强度和硬度基本呈增大的变化趋势,而塑性呈减小的变化趋势,该钢发生了明显的脆化。
关键词:
B+M/A复相组织
,
X8 0 管线钢
,
预应变
,
脆化
