曾立英
,
杨冠军
,
洪权
,
赵永庆
材料热处理学报
研究了Ti-600合金在550～650℃下的高温蠕变行为,实验应力为150～300 MPa.计算了合金在不同应力、不同温度下的稳态蠕变速率、应力指数及蠕变激活能,并在此基础上研究了其蠕变强化机制.蠕变应力为300 MPa时,Ti-600合金的蠕变激活能Q=490.1 kJ/mol;650 ℃,合金的蠕变应力指数n值在6.5～8.5之间变化,表明在实验温度范围内合金的蠕变变形以位错攀移为主,以位错的滑移为辅.
关键词:
Ti-600高温钛合金
,
应力指数
,
蠕变激活能
,
稳态蠕变速率
,
变形机制
夏熠
,
乔生儒
,
王强强
,
张程煜
材料导报
研究了碳纤维增强SiCN陶瓷基复合材料(C/SiCN)在真空中的拉伸蠕变行为,通过对比预热处理和未热处理的两类C/SiCN的蠕变激活能,分析了预热处理的稳定化效果,并采用X射线衍射研究了C/SiCN的蠕变相变行为.结果表明,预热处理促进了非晶SiCN基体的结晶,能明显提升C/SiCN的蠕变激活能(Q),未热处理C/SiCN的Q=51kJ/mol,而热处理后试样的Q=72kJ/mol.恒定蠕变应力能明显促进非晶SiCN基体的结晶.
关键词:
非晶SiCN陶瓷
,
蠕变
,
蠕变激活能
,
晶化
邰枫
,
郭福
,
申灏
,
刘建萍
稀有金属材料与工程
制备纳米Ag颗粒增强的Sn-Cu基复合钎料.研究不同温度载荷下复合钎料钎焊接头的蠕变断裂寿命,并与Sn-0.7Cu基体钎料钎焊接头进行对比.此外,确定纳米Ag颗粒增强的Sn-Cu基复合钎料钎焊接头在不同温度和应力水平下的应力指数和蠕变激活能,建立复合钎料钎焊接头的稳态蠕变本构方程.结果表明,在不同的温度和应力下,与Sn-0.7Cu钎料钎焊接头相比,纳米Ag颗粒增强的Sn-Cu基复合钎料钎焊接头的蠕变断裂寿命均有所提高,且具有更高的蠕变激活能,说明复合钎料钎焊接头具有更优的抗蠕变性能.
关键词:
纳米颗粒
,
复合钎料
,
蠕变断裂寿命
,
蠕变激活能
,
蠕变本构方程
胡忠武
,
李中奎
,
张清
,
张廷杰
,
张军良
,
殷涛
稀有金属材料与工程
研究了电子束悬浮区域熔炼法制备的晶向为《111》的Mo-3Nb(质量百分数,下同)合金单晶在高温/低应力环境中的蠕变性能及其蠕变机理.结果表明,Mo-Nb合金单晶中,溶质原子Nb的添加增大了原子间扩散阻力,使材料高温稳态蠕变率减小,大大提高了材料的高温抗蠕变性能;在1500℃,10 MPa时,Mo-3Nb合金单晶的稳态蠕变率较纯Mo单晶降低了3个数量级,且其蠕变机理为扩散蠕变.
关键词:
Mo-Nb合金单晶
,
蠕变激活能
,
扩散阻力
,
高温蠕变速率
陈雷
,
杜晓建
,
刘晓
,
王龙妹
钢铁研究学报
以OCr21Ni11SiNRE为对象,研究了该种新型奥氏体耐热不锈钢高温持久性能,分析了持久强度σ与持久寿命τ及Larson-Miller参数P之间的关系,并以此为基础预测了该钢种在750～927℃,103h下的持久强度.结果表明,在本试验条件下,0Cr21Ni11SiNRE的蠕变机制大体相同,其持久强度σ与持久寿命τ的对数,L-M参数P呈线性关系,其中,σ与P之间关系可表示为σ=-20.66×10-3P+589.25(2.33×104
关键词:
耐热不锈钢
,
高温持久
,
L-M参数
,
蠕变激活能
,
激活体积分数
白保良
,
曾光
,
戚运莲
,
洪权
,
朱梅生
钛工业进展
研究了Ti-600合金在3种温度（550、600、650℃）、5种应力（150、200、250、300、350 MPa）下的蠕变性能，并分析了硅化物对合金蠕变性能的影响。研究结果表明， Ti-600合金具有较小的稳态蠕变速率及较大的蠕变激活能，反映出该合金具有较好的蠕变抗力。当温度升高、应力增大时， Ti-600合金的稳态蠕变速率增大。600℃下，当蠕变应力高达350 MPa时， Ti-600合金的稳态蠕变速率低至3.72×10-7 s-1。 Ti-600合金的蠕变激活能最高可达574.6 kJ· mol-1，最低为332.7 kJ· mol-1。在蠕变过程中， Ti-600合金内析出了S2型（ TiZr）6 Si3硅化物，能够钉扎位错、阻碍位错滑移，提高合金的蠕变抗力。
关键词:
Ti-600合金
,
稳态蠕变速率
,
蠕变激活能
,
硅化物
曾立英
,
戚运莲
,
洪权
,
毛小南
稀有金属材料与工程
研究了经α+β两相区固溶+时效处理的Ti-600合金3种温度(550、600、650℃)、3种应力(250、300、350 MPa)下的蠕变性能,通过合金的稳态蠕变速率数值求解了合金的蠕变激活能和蠕变应力指数n,并引入临界应力σ0获得合金的真实应力指数p,最后对合金的蠕变机制进行了分析.结果表明,蠕变温度升高、蠕变应力增加时,Ti-600合金的稳态蠕变速率增大,稳态蠕变时间缩短.Ti-600合金的名义蠕变激活能为473.5 kJ/mol.600和650℃下,合金的临界应力σ0值分别为103.1和42.1 MPa;应力指数n分别为6.5和4.9:真实应力指数p值分别为4.23和4.22.同时构建了该合金600和650℃下的稳态蠕变速率本构方程.本实验条件下合金的蠕变均为位错攀移机制.
关键词:
高温钛合金
,
Ti-600合金
,
应力指数
,
蠕变激活能
,
蠕变临界应力
,
蠕变机制
王敏敏
,
赵永庆
,
周廉
稀有金属材料与工程
计算了Ti40合金在不同应力、不同温度下的稳态蠕变速率、应力指数及在460℃～540℃范围内蠕变激活能Q=94.0kJ/mol,并在此基础上研究了其蠕变强化机制.实验结果表明:该合金在此温度范围内的蠕变受位错和扩散双重机制控制,晶界移动对蠕变也有一定的贡献.在目前实验条件下,Ti40合金在620℃蠕变性能较差.
关键词:
稳态蠕变
,
应力指数
,
蠕变激活能
,
稳态蠕变速率
,
强化机制
田君
,
李文芳
,
韩立发
,
彭继华
,
刘刚
复合材料学报
利用常应力拉伸蠕变试验法对体积分数为25%的硅酸铝短纤维(Al2O3-SiO2(sf))增强AZ91D镁基复合材料及其基体合金AZ91D在温度为473 K和573 K、外加应力为30～100 MPa下进行蠕变测试.根据应变和应变速率曲线,计算出复合材料的真应力指数、真蠕变激活能、真门槛应力、载荷转移因子和蠕变本构方程.TEM分析结果表明,复合材料蠕变后的门槛应力来源于短纤维表面上的MgO颗粒和Mg17Al12析出相对可动位错的钉扎作用,短纤维具有承载和传递载荷作用,从而提高了复合材料的抗蠕变性能.
关键词:
镁基复合材料
,
应力指数
,
蠕变激活能
,
门槛应力
,
本构方程
符长璞
,
憨勇
,
吕爽云
,
安运铮
,
潘景达
,
杜文峰
金属学报
研究了20Cr11MoVNbNB钢550—650℃的蠕变性能及组织的变化,发现在550℃,蠕变应力>180MPa时,过渡蠕变应变和蠕变时间的ε_β-ι~(1/3)关系中,呈现前期斜率β_1大于后期β_2的两段线性关系;550℃稳态蠕变速率可用■=Aσ~nexp(-Q_c/RT)来表示,其中n=4.7,Aexp(-Q_c/RT)=5.37×10_(-16);550—650℃的表观蠕变激活能Q_c=430kJ/mol,其值远大于基体Fe原子的自扩散激活能;发现在蠕变过程中,随蠕变应力和蠕变时间增加,沉淀相的总量和其中的Cr,Mo,V含量增加,Fe和Nb含量则下降。
关键词:
20CrIlMovNbNB
,
heat-resisting steel
,
creep
,
creep hardness
,
creep active energy
