周芸
,
左孝青
,
梅俊
,
张喜秋
,
孙加林
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2006.03.002
以纯铁粉、铬粉、铝粉为原料,采用粉体增塑挤压-烧结工艺制备Fe-25Cr-5Al金属蜂窝,研究不同的烧结温度和时间条件下烧结蜂窝的收缩率、表观密度和组织结构特征.研究表明,随烧结温度的升高,蜂窝的收缩率和表观密度增大,径向收缩率的范围为5.6%～12.3%,表观密度的范围为0.98～1.09g/cm3.在1250℃烧结时,随烧结时间的延长,蜂窝的收缩率和表观密度也随之增大,径向收缩率的范围为6.5%～12.1%,表观密度的范围为0.85～1.02g/cm3.烧结组织为Fe-Cr固溶体(α-Fe)基体,少量Fe-Al,Cr-Al间化合物及Cr2O3,Al2O3.
关键词:
Fe-Cr-Al
,
金属蜂窝
,
收缩率
,
表观密度
霍俊芳
,
申向东
,
崔琪
,
李金帅
硅酸盐通报
doi:10.3969/j.issn.1001-1625.2007.04.017
采用天然浮石作为粗骨料,同时掺入聚丙烯纤维及聚丙烯纤维和钢纤维混合配制混凝土,对纤维轻骨料混凝土的表观密度、抗压强度、弹性模量、抗折强度以及弯曲韧性进行研究,试验结果表明,掺入聚丙烯纤维,抗压强度有所下降,但不增加轻骨料混凝土的表观密度;聚丙烯纤维和钢纤维混掺可以在不增加表观密度,保证强度的基础上,有效地改善轻骨料混凝土的韧性.
关键词:
轻骨料混凝土
,
聚丙烯纤维
,
纤维混合
,
表观密度
,
韧性
陈彦文
,
丁向群
,
胡英泽
硅酸盐通报
本文根据硼泥的化学成分设计了制备硼泥陶粒的原料比例,参考相关资料制定了陶粒的预热温度、烧结温度、烧结时间等制备工艺参数,进行基础实验.通过基础实验确定烧制硼泥陶粒的主要影响因素及适宜的工艺参数,进行正交试验,确定制备硼泥陶粒的合理原料配比和最佳的焙烧制度:预热温度450℃,焙烧温度1200℃,焙烧时间15 min.制备出硼泥陶粒试样的技术性能为:表观密度833 kg/m3,筒压强度4.7 MPa,1h吸水率2.3％,远低于吸水率≤22％的国家标准规定,既具有高强膨胀的特性,又具有极低的吸水率.
关键词:
硼泥陶粒
,
吸水率
,
表观密度
,
焙烧制度
,
筒压强度
贾兴文
,
吴洲
,
何兵
,
樊先平
材料导报
陶粒吸水会加速陶粒泡沫混凝土拌合物中泡沫的破灭,导致坍落度经时损失和表观密度显著增大.采用预湿、EVA乳液浸渍和憎水剂浸渍对陶粒进行预处理来降低陶粒的吸水量,并以陶粒泡沫混凝土的坍落度经时损失和表观密度表征泡沫的稳定性,对比3种预处理方式对陶粒泡沫混凝土物理力学性能的影响.结果表明:预湿处理可以改善泡沫的稳定性,保持混凝土的坍落度,降低表观密度和抗压强度；采用浓度5％和10％的EVA乳液处理陶粒可以提高混凝土的表观密度和抗压强度；采用20％的EVA乳液处理陶粒对表观密度和抗压强度的影响较小；陶粒憎水处理导致泡沫快速破灭,使陶粒泡沫混凝土的坍落度经时损失显著增大；制备陶粒泡沫混凝土时,更宜采用预湿处理方式.
关键词:
陶粒预处理
,
泡沫稳定性
,
坍落度经时损失
,
表观密度
,
抗压强度
郑典模
,
许婷
,
陈优霞
,
兰倩倩
,
温爱鹏
硅酸盐通报
文章探索老化工艺对二氧化硅开口剂性能的影响,实验结果表明:在老化体系浓度0.15 mol/L、老化pH值7.5、老化温度60℃、老化时间1.5h条件下,获得的开口剂样品的邻苯二甲酸二丁酯(DBP)吸收值为1.669 mL/g、表观密度为0.266 g/mL,分散性好.通过红外光谱、XRD、SEM、激光粒度仪等表征证明样品为非晶态无定型二氧化硅,D50约15.45 μm,结构疏松,符合二氧化硅开口剂的理想指标.
关键词:
二氧化硅开口剂
,
老化工艺
,
表观密度
,
D50
钱觉时
,
罗晖
,
陈伟
,
陈平
,
邓成
,
岳燕飞
,
黄义雄
材料科学与工艺
为制定合理的污水污泥页岩陶粒烧成工艺及揭示污水污泥对陶粒性能的影响,研究了污水污泥掺量对陶粒烧胀性能的影响以及预热、焙烧的温度和时间等因素对陶粒性能的影响,采用扫描电镜观察了污水污泥和烧成工艺对陶粒结构的影响.结果显示,含水率80%左右的污水污泥掺量30%时,可获得表观密度700 ks/m3左右的轻质陶粒;适当降低预热温度、缩短预热时间、提高焙烧温度和延长焙烧时间有利于获得轻质污泥页岩陶粒.掺加污水污泥有利于页岩陶粒烧胀性能提高,但需要控制合适的烧成工艺.
关键词:
污水污泥
,
页岩
,
陶粒
,
表观密度
周芸
,
左孝青
,
梅俊
,
张喜秋
,
孙加林
材料科学与工程学报
doi:10.3969/j.issn.1673-2812.2005.05.008
本文采用粉体挤压-烧结工艺制备410L不锈钢金属蜂窝,研究不同的烧结温度和时间条件下烧结蜂窝的收缩率、表观密度和组织结构特征.研究表明,随烧结温度的升高,蜂窝的收缩率和表观密度增大,径向收缩率的变化范围为17%～22%,纵向收缩率的变化范围为11%～19%,表观密度的范围为1.7～2.3g/cm3.随烧结时间的延长,蜂窝的收缩率和表观密度也随之增大,径向收缩率的变化范围为20%～23%,纵向收缩率的变化范围为13%～18%,表观密度的范围为1.8～2.3g/cm3.烧结组织为Fe-Cr固溶体(α-Fe)及第二相颗粒(Fe,Cr)3C和(Fe,Cr)3Si,烧结温度为1235℃、时间为25min最佳.
关键词:
金属蜂窝
,
410L不锈钢
,
表观密度
,
组织结构
高杰
,
徐长伟
,
张阳
,
杨梦卉
硅酸盐通报
本文以铁尾矿为主要原料,石灰石、白云石、纯碱、砂岩以及分析纯Al2O3为校正原料,CaF2为助熔剂,NaHCO3为发泡剂,采用粉末烧结法制备了多孔玻璃陶瓷,通过L9(34)正交实验设计,研究了基础玻璃中主要氧化物SiO2、CaO、MgO、Al2O3的含量变化对多孔玻璃陶瓷表观密度、孔隙率、导热系数等物理性能及主晶相组成的影响.研究结果表明:随着SiO2含量的增加,Al2O3含量的减少,多孔玻璃陶瓷的表观密度降低,闭口孔隙率增大,导热系数减小；CaO与MgO含量的变化对表观密度无明显影响；随着CaO与MgO含量的增加,孔隙率先增大后减小；多孔玻璃陶瓷主晶相均为透辉石,在研究的成分范围内,四种主要氧化物含量的变化对主晶相无影响,但随着CaO/MgO的增加,多孔玻璃陶瓷衍射峰逐渐增强,晶相随之增多.
关键词:
铁尾矿
,
多孔玻璃陶瓷
,
孔隙率
,
表观密度
,
导热系数
廖华勇
,
陶国良
高分子材料科学与工程
用模压发泡法制备了高密度聚乙烯(HDPE)/低密度聚乙烯(LDPE)共混发泡材料,研究了偶氮二甲酰胺(AC)发泡剂)、HDPE的用量及模压发泡工艺对于HDPE/LDPE共混泡沫的表观密度、力学性能的影响.结果表明,随着HDPE用量增加,共混发泡材料的表观密度、撕裂强度和拉伸强度均逐渐增加.在一定范围内,AC发泡剂用量增加,泡沫材料的表观密度和力学性能先下降后增加.发泡时间为10min时泡沫表观密度较低,再延长发泡时间,泡沫表观密度变化较小.在0MPa～ 10MPa范围,模压压力增加,泡沫表观密度缓慢下降.在温度为170℃～180℃范围内,温度升高,泡沫密度逐渐下降.电镜扫描图显示,HDPE/LDPE共混发泡材料泡孔均匀,且多为闭孔.
关键词:
发泡
,
表观密度
,
拉伸强度
,
撕裂强度
,
高密度聚乙烯
,
低密度聚乙烯
齐锐
,
朱建强
,
徐晓璐
,
刘万里
,
张炯
,
李学慧
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2007.05.009
根据Bernoulli方程研究氮化铁磁性液体的表观密度,将磁性液体置于由FD-FM-A磁天平的两个励磁线圈产生的磁场下进行实验研究.在不同的磁场强度下,利用流体静力称衡法,用电子分析天平测量沉浸在磁性液体中测锤的质量,计算出不同高度下磁性液体的表观密度,来研究磁性粒子分布规律.实验结果表明:只有外磁场H具有梯度时,磁场才对氮化铁磁性液体中粒子的重新排布有贡献;Bernoulli方程中关于磁性液体的修正项μ0∫H0MdH是合理的,否则密度将会出现负值.
关键词:
氮化铁磁性液体
,
表观密度
,
分布曲线
,
Bernoulli方程
