郭金彪
,
陈阵
,
王璐
,
朱文胜
材料保护
工程停修后制氢转化炉炉管下法兰开工试车时发生开裂泄漏.就此,对下法兰进行了裂纹宏观分析、化学成分分析、金相分析、断口形貌观察及腐蚀产物分析.结果表明,下法兰焊缝、热影响区及母材均发生了一定程度的敏化.下法兰的开裂属于敏化状态下的连多硫酸应力腐蚀开裂,这种开裂,除工作条件、环境因素外,还与材料不符合标准有关,建议选用双相不锈钢或耐热不锈钢加以避免.
关键词:
失效分析
,
法兰
,
连多硫酸
,
应力腐蚀
侯伟
,
段玫
材料开发与应用
doi:10.3969/j.issn.1003-1545.2011.06.012
针对催化裂化装置用波纹管使用中所面临的连多硫酸应力腐蚀问题,采用热态连多硫酸腐蚀模拟装置,试验研究了固溶态Incoloy825波纹管的耐连多硫酸应力腐蚀性能,并利用金相显微镜、SEM、EDX等手段分析了腐蚀波纹管的表面形貌和断口特征,探讨了设计疲劳寿命及累积疲劳损伤对波纹管连多硫酸应力腐蚀敏感性的影响规律.结果表明,在60℃的H2SxO6溶液中,设计疲劳寿命及累积疲劳损伤对固溶态Incoloy825波纹管的腐蚀敏感性影响显著.设计疲劳寿命越低、累积疲劳损伤越大,则越易形成应力腐蚀裂纹.
关键词:
Incoloy825
,
波纹管
,
连多硫酸
,
累积疲劳损伤
刘凯
,
刘智勇
,
曹备
,
李晓刚
,
杜翠薇
,
王博
腐蚀科学与防护技术
doi:10.11903/1002.6495.2015.286
某加氢装置0Cr18Ni10Ti不锈钢换热器管在服役过程中发生了穿孔.通过化学成分分析、金相观察、宏观和微观腐蚀形貌观察、腐蚀产物分析、工况分析等分析方法,确定了换热管失效的原因.结果表明:失效管段存在两种形貌的点蚀坑,一种点蚀坑相对较小,形貌不规则,另一种点蚀坑相对较大,呈近似半球状,边缘较光滑,部分点蚀坑底部具有沿晶型腐蚀的特征;不规则点蚀坑主要是由连多硫酸腐蚀造成的,而规则状点蚀坑是由连多硫酸腐蚀和氯化铵沉积腐蚀共同造成的,其中后者起主要作用;较大的规则状点蚀坑最终导致失效,由此确定造成某0Cr18Ni10Ti不锈钢换热器管失效的主要原因是氯化铵沉积腐蚀,而连多硫酸腐蚀对失效的发展起到了促进作用.
关键词:
0Cr18Ni10Ti
,
换热器
,
氯化铵
,
连多硫酸
,
点蚀
黄志荣
,
马刘宝
,
王宝功
腐蚀与防护
doi:10.3969/j.issn.1005-748X.2005.04.003
用恒变形U形弯曲试样应力腐蚀试验研究了长期服役在650～720℃下的316L奥氏体不锈钢室温下在0.38mol/L连多硫酸溶液及0.38mol/L连多硫酸+0.5mg/L NaCl溶液中的应力腐蚀破裂(SCC)行为.采用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)对裂纹形态、断口形貌进行观察和分析.结果表明,该钢在0.38mol/L连多硫酸溶液中没有发生应力腐蚀破裂现象,而在0.38mol/L连多硫酸+0.5mg/L NaCl溶液中发生了应力腐蚀破裂,裂纹扩展为混合型,氯离子对钢表面钝化膜的破坏是诱发应力腐蚀破裂的主要原因之一.
关键词:
应力腐蚀破裂
,
奥氏体不锈钢
,
连多硫酸
高军松
,
宋海萍
,
董俊明
材料开发与应用
doi:10.3969/j.issn.1003-1545.2003.05.008
对固溶态与冷作态的Incoloy800H、Inconel625、B-315、FN-2和316 5种波纹管材料的试样在H2SXO4(连多硫酸)及H2SXO4+15%NaCl溶液中进行了应力腐蚀开裂敏感性测定.结果表明:在H2SXO4中,只有Incoloy800H材料的试样发生了应力腐蚀开裂,且固溶态试样发生开裂的时间较冷作态长,其它材料试样均未发生应力腐蚀开裂.除Incoloy800H外的材料在15%NaCl+H2SXO4溶液中继续浸泡一定时间,试样仍未发生应力腐蚀开裂,但有点蚀现象产生,且同种材料冷作态的抗点蚀的能力优于固溶态的,不同材料的抗点蚀能力,依次为Inconel625、B-315、FN-2和316,逐渐降低.
关键词:
波纹管
,
连多硫酸
,
应力腐蚀开裂
叶棣
,
董爱华
腐蚀科学与防护技术
采用碱分解法测定连多硫酸盐,用NaOH将连多硫酸盐分解为硫代硫酸盐、亚硫酸盐和硫化物,然后加入I-3离子与其反应,用分光光度法在265nm处测定未反应的I-3离子量。此方法已应用于实际测试。
关键词:
分光光度法
,
null
,
null
