卞铁荣
,
李虹艳
,
卢正欣
,
高坤
,
井晓天
电镀与涂饰
doi:10.3969/j.issn.1004-227X.2006.09.004
采用镶嵌靶、通过直流磁控溅射法在不加热的情况下于硅基片上制备了Ti-49.57%Ni-5.6%Cu合金薄膜.XRD图谱表明,该薄膜为非晶态.对其进行的退火晶化后的形状记忆性能研究发现:薄膜分别经550℃×0.5 h、650℃×0.5 h晶化处理后无残余塑变存在下的最大恢复应力、最大恢复应变分别为180 MPa、2.7%;90 MPa、1.4%.
关键词:
硅基片
,
直流磁控溅射
,
TiNiCu薄膜
,
非晶态
,
晶化
,
退火
,
形状记忆
,
恢复应力
,
恢复应变
孙淑华
材料导报
系统研究了珠光体钢在冷轧与随后退火及温变形(温楔横轧)过程中的组织演变规律、力学性能变化、合金元素添加的影响等,发现共析珠光体钢经大冷变形及随后适当温度退火可以形成铁素体晶粒与渗碳体颗粒尺寸均在亚微米量级的(α+θ)微复相组织.冷轧变形后的珠光体组织非常不均匀,主要由不规则弯曲片层、带有剪切带的粗大片层以及精细片层组成.大冷变形能明显提高共析珠光体钢的屈强比和加工硬化指数,随轧制压下率的增大,共析珠光体钢冷轧态试样的强度提高,延性在冷轧压下率小于60%时出现急剧下降后又几乎保持不变.合金元素的添加使冷轧态试样的强度提高,但对延性的影响几乎可以忽略.实际温楔横轧后高碳钢棒件表层也具有超微细(α+θ)复相组织,温楔横轧过程中靠近表层的铁素体基体发生了动态连续再结晶,铁素体晶粒及渗碳体颗粒尺寸分别在0.4μm和0.2μm左右.温楔横轧后硬度与抗拉强度沿高碳钢棒件截面分布不均匀,心部略高于表层,但是在屈服强度方面.表层最高(约600MPa),心部次之(580MPa),其余部位介于二者之间.
关键词:
超细晶粒
,
高碳钢
,
珠光体
,
合金元素
,
冷轧
,
退火
,
组织演变
,
力学性能
,
温变形
刘芳
,
周科朝
,
李志友
机械工程材料
制备了一种新型的碳化物颗粒增强铁基粉末冶金材料，采用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析仪和力学性能试验机等研究了烧结温度和退火温度对其组织与性能的影响。结果表明：随着烧结温度升高，碳化物形貌从块状向针状转变；l270℃烧结时的相对密度和硬度最高，1240℃烧结时的抗弯强度和冲击韧度最高；脆性针状碳化物在晶界上以半连续网状析出，降低了材料的性能；1200℃退火后，晶界上的针状碳化物分解并球化，其相对密度、硬度、抗弯强度和冲击韧度分别达到96．29／6，44．5HRC，628MPa，3．8J·cm^-2。
关键词:
粉末冶金
,
碳化物
,
颗粒强化
,
烧结
,
退火
,
组织
,
性能
吕知清
材料导报
采用第一性原理方法计算了钢中渗碳体的电子结构、力学与物理性能.确定了不同结构Fe3C、Fe2C及Fe5C2等铁碳化物之间的稳定性,从原子和电子层次揭示了添加合金元素与附加应力对渗碳体相稳定性的影响规律与机制.研究了珠光体渗碳体在大冷变形及退火过程中的演变规律,建立了共析珠光体钢在大冷变形过程中铁素体的碳过饱和度与冷轧压下率问的定量关系,阐明了添加元素Cr、Mn、Si对冷变形过程中渗碳体溶解行为的影响规律,给出了重度冷轧后珠光体钢的退火组织分为细晶区与粗晶区的有力判据,分析了粗晶区与细晶区中渗碳体颗粒随退火时间的变化规律,发现2个区域内珠光体渗碳体颗粒的粗化动力学均符合关系式d=ktn,但渗碳体颗粒的粗化机制不同,而且进一步研究了Cr、Mn、Si等元素对2个区域内渗碳体颗粒粗化机制的影响规律.此外还研究了中高碳钢在温变形与热变形条件下渗碳体的球化规律,提出了高碳珠光体钢在不变形、中碳钢在珠光体区大变形条件下渗碳体的快速球化工艺,为进一步深化与丰富钢铁材料的超细化理论及其工业化应用提供了理论与实验支持.
关键词:
渗碳体
,
珠光体
,
第一性原理
,
合金元素
,
变形
,
退火
,
球化
黄元盛
,
温立哲
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.07.027
目的：研究Al3CoCrCu1/2FeMoNiTi高熵合金涂层的退火时效硬化及其强化机理。方法使用激光熔覆设备，在40Cr钢上制备了Al3CoCrCu1/2FeMoNiTi高熵合金涂层，对涂层进行了退火处理。使用X射线衍射仪、扫描电子显微镜和显微硬度计对涂层进行了分析。结果涂覆态涂层为BCC单相结构，经300℃和500℃退火，涂层仍然为BCC单相；700℃退火后，涂层析出了NiTi金属间化合物相；900℃退火后，涂层由FCC相及NiTi金属间化合物组成。涂覆态和经300~700℃退火的涂层为胞粒状，经900℃退火后，涂层为板条状。经300℃退火，涂层硬度下降，但超过300℃退火，硬度比涂覆态的高。700℃退火合金硬度达到最大值924HV。退火温度升到900℃后，硬度比700℃退火的低。NiTi析出相促进了硬度提高，位错强化机制能较好解释该高熵合金的固溶强化现象。结论 Al3CoCrCu1/2FeMoNiTi合金涂层具有明显的时效硬化效应，700℃退火可获得最佳的时效硬化效果。
关键词:
高熵合金
,
退火
,
激光熔覆
,
时效硬化
,
硬度
,
固溶强化
,
位错
杨保健
,
陈玉华
,
何鑫
电镀与涂饰
为了解决目前电镀技术制备铜合金仿金薄膜时“三废”对环境的污染,采用“真空蒸镀+退火”工艺,以黄铜和铝青铜为靶材,在304不锈钢基片上制备铜合金仿金薄膜.通过电子比色卡和比色软件对薄膜表面色泽进行分析,以正交试验研究了真空度、退火温度、两种铜合金的质量份数对所制薄膜色泽的影响.结果表明,退火温度对仿金薄膜成色影响显著.制备仿金铜合金薄膜的最佳工艺条件为:真空室气压7×10-3 Pa,黄铜与铝青铜的质量份数比10∶1,退火温度410℃.所得膜层的颜色可与16K-24K黄金相媲美.
关键词:
不锈钢
,
仿金薄膜
,
黄铜
,
铝青铜
,
真空蒸镀
,
退火
,
正交试验
曾雄辉
,
赵广军
,
杭寅
,
张连翰
,
王静雅
,
徐军
人工晶体学报
doi:10.3969/j.issn.1000-985X.2004.03.030
本文采用中频感应提拉法成功生长了LaAlO3和Ce3+:LaAlO3晶体.沿生长方向即α轴方向切割、抛光后得到实验样品.测试了氢气退火前后纯LaAlO3和Ce3+:LaAlO3从190nm到2500nm的吸收谱和透过谱.测试结果表明:纯LaAlO3晶体在196～220nm处出现宽带吸收,氢气退火后此一波段的吸收系数明显降低;未退火的Ce:LaAlO3晶体在196～209nm,246nm,314nm出现明显的吸收波段,氢气退火后其吸收谱发生显著变化,在198,206,214,246和314nm处出现对应于Ce3+的4f-5d的跃迁吸收;Ce:LaAlO3晶体较之纯LaAlO3晶体在红外区的透过率要高;氢气退火后,Ce:LaAlO3晶体和纯LaAlO3晶体在红外区的透过率下降.
关键词:
Ce:LaAlO3
,
提拉法
,
退火
,
吸收光谱
,
透过光谱
杨帆
,
费维栋
,
李伟力
,
高忠民
,
蒋建清
功能材料
使用溶胶凝胶法制备了Pb(Zr0.52Ti0.48)O3 铁电薄膜,分别利用原子力显微镜、X射线衍射及面探扫描技术分析了薄膜的组织结构,并运用掠入射X射线衍射法研究了不同工艺条件下制备的薄膜的残余应力.研究表明溶胶凝胶薄膜在600℃退火30min后完全晶化,组织结构均匀.不同工艺下制备的薄膜均受残余拉应力,随着退火温度及退火时间的延长,薄膜中的残余应力逐渐增大,而随着薄膜厚度的增加,残余应力先增大然后减小.
关键词:
溶胶凝胶法
,
X射线衍射
,
残余应力
,
退火
刘靖宝
,
张奎
,
李兴刚
,
李永军
,
袁家伟
,
马鸣龙
,
李蒙
材料热处理学报
研究了不同退火工艺对WE71镁合金冷轧板的微观组织和硬度值的影响.试验表明,经挤压开坯,然后室温轧制的WE71镁合金板材在退火过程中发生了静态再结晶现象,使晶粒细化,组织均匀性改善.在480℃退火20 min,硬度值下降大约13％;通过对比480和500℃下退火过程中的平均晶粒尺寸、组织均匀性及硬度值,制定出最佳的退火工艺:退火温度为480℃,退火时间15～20 min.
关键词:
镁合金板材
,
晶粒细化
,
均匀性
,
退火
,
硬度
