曹富荣
,
丁桦
,
李英龙
,
赵文娟
,
郭营利
,
崔建忠
材料与冶金学报
doi:10.3969/j.issn.1671-6620.2008.03.011
鉴于超塑性和蠕变变形中存在大量位错的实验事实,将晶粒内部平均位错数量引入到Ruano-Wadsworth-Sherby归一化的晶粒尺寸-应力的变形机理图中,以双相Mg-8.42Li合金为例获得了包含位错数的归一化晶粒尺寸和应力的新型变形机理图.归一化晶粒、应力实验数据和计算的位错数与变形机理图对照,表明双相镁锂合金在423～623K低应变速率下主要的变形机理为晶格扩散控制的晶界滑移.含位错的变形机理图建立了塑性应力、晶粒尺寸及位错数量之间的定量联系,预报了该合金在 423～623 K条件下的位错特征.
关键词:
超塑性
,
蠕变
,
镁锂合金
,
机理图
,
应力
,
晶粒
,
位错
杨黎晖
,
李言涛
,
蔡国伟
,
侯保荣
,
黄彦良
电镀与涂饰
综述了近5年来国内外镁锂合金表面防护技术的研究进展，包括化学转化、阳极氧化、电镀、化学镀、气相沉积、有机-无机杂化涂层、热压技术、热喷涂和电泳涂装等。建议针对膜层缺陷和基体特性开发新工艺，并与有机疏水膜结合，或开发多种复合转化膜防护工艺，以发挥各种化学转化膜的优势，从而增强镁锂合金的耐蚀性。
关键词:
镁锂合金
,
腐蚀防护
,
表面处理
,
镀覆
,
转化膜
,
涂层
,
气相沉积
康志新
,
孔晶
,
侯文婷
,
李永新
材料研究学报
采用等通道转角挤压（ECAP）工艺在573 K温度下以Bc、A和C三种工艺路径对双相Mg-10.73Li-4.49Al-0.52Y镁锂合金分别进行1-4道次挤压变形,利用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射等研究变形后合金组织。结果表明,三种路径ECAP变形后,α相和β相晶粒均得到显著拉长和细化;4道次变形后,路径A获得片状晶粒,路径C获得等轴晶,而路径Bc获得等轴状和条状相间的组织。室温拉伸实验表明,Bc路径4道次后获得良好的综合力学性能,其中延伸率达70%。β相{110}晶面织构显示,随着变形道次增加,三种路径的织构变化存在差异.但均出现织构软化现象,对应的抗拉强度也随之降低,此时织构软化作用大于晶粒细化作用。
关键词:
金属材料
,
镁锂合金
,
等通道转角挤压
,
变形路径
,
显微组织
,
织构
,
力学性能
许天才
,
彭晓东
,
张玺
,
陈元芳
,
姜军伟
,
陈洁
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2014.07.013
利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X 射线衍射仪(XRD)分析了 Li 元素对 Mg-x Li-3Al 合金组织的影响,并用电子万能试验机测试合金的拉伸性能.结果表明,Li 含量的变化可以明显改变合金的相组成.当 m (Li)＜5．7％(质量分数)时合金由单一α-Mg 相组成；Li 含量在5．7％~10．3％(质量分数)之间时,合金为α-Mg＋β-Li 双相；m (Li)＞10．3％(质量分数)时合金为单一β-Li 相.合金的塑性随 Li 含量的升高而增加,铸态 LA113合金的延伸率高达37．36％,但挤压态下合金强度随 Li 含量升高而降低,挤压态 LA53合金具有最佳抗拉强度,达到263．28 MPa.当 Li 含量升高,合金中的第二相粒子会出现 Al12 Mg17转变为 LiMgAl2.
关键词:
镁锂合金
,
铸态
,
挤压态
,
微观组织
,
拉伸性能
王丽萍
,
徐用军
,
姚忠平
材料导报
采用微弧氧化技术在镁锂合金表面制备了陶瓷膜,通过扫描电镜、X射线能谱分析、动电位极化曲线等测试技术研究了陶瓷膜的表面和截面形貌、元素组成以及耐蚀性能.采用在基本电解液里添加植酸的方法将其引入陶瓷膜,并讨论植酸质量浓度对成膜过程和陶瓷膜性能的影响.研究结果表明:陶瓷膜厚度随电解液中植酸浓度的增加而变大,膜层表面形貌逐渐改善；膜层中成功地引入了碳、磷元素,随植酸浓度增加,膜层中的碳、磷元素含量增大,镁元素含量降低；植酸的质量浓度为4g/L时所制备的陶瓷膜均匀细致,耐腐蚀性能最好.
关键词:
镁锂合金
,
微弧氧化
,
植酸
,
耐腐蚀性
杨艳
,
彭晓东
,
谢卫东
,
魏国兵
,
许峰
,
魏群义
稀有金属材料与工程
采用传统铸造方法分别制备了Φ10mm和Φ90 mm Mg-9Li-3A1-2.5Sr (LAJ932)合金锭.在挤压温度260℃,挤压比28条件下对Φ90 mm合金锭进行挤压.分别分析和报道了铸态和挤压态LAJ932镁合金的微观组织和力学性能.探讨了该合金在挤压过程中的组织演变规律.研究结果表明:铸态和挤压态LAJ932镁合金均包括α-Mg (hcp)相,β-Li (bcc)相和Al4Sr相.Φ10 mm铸锭的组织比Φ90 mm铸锭组织细小得多.挤压过程中α-Mg相发生连续动态再结晶,而β-Li相发生非连续动态再结晶.挤压过程中,在hcp α-Mg相中形成{101 0}<101 0>织构,而bcc β-Li相中则形成{110}<101>织构.挤压过程中,LAJ932镁合金的强度和塑性均得到改善.挤压态Mg-9Li-3Al-2.5 Sr(LAJ932)合金的抗拉强度达到235MPa,屈服强度为221MPa,延伸率为19.4％,合金展现出良好的力学性能.
关键词:
镁锂合金
,
挤压
,
微观组织
,
织构
,
力学性能
李俊刚
,
吕迎
,
李慕勤
,
朱兆军
,
魏尊杰
,
孟祥才
材料保护
镁锂合金具有优异性能，是部件轻量化的理想材料，但镁锂合金极易腐蚀，其应用受到限制。为提高镁锂合金耐蚀性，国内外对其表面处理进行了研究。综述了国内外镁锂合金表面处理技术的研究现状，介绍了化学转化、阳极氧化、金属镀（涂）层、气相沉积、有机涂层等表面防护技术的研究进展，并展望了镁锂合金表面处理理论与技术的发展趋势。
关键词:
表面处理
,
镁锂合金
,
化学转化
,
化学镀
,
阳极氧化
贾玉鑫
,
黄金亮
,
冯剑
材料热处理学报
采用Gleeble-1500D热模拟机对Mg-8Li-2Al-1Zn合金进行热压缩实验,研究了变形温度为523 ～ 723 K、应变速率为0.01 ～10 s-1条件下的合金热变形行为,并建立了合金的流变应力本构方程及热加工图.结果表明:Mg-8Li-2Al-1Zn合金的流变曲线均属于动态再结晶型,流变应力随着温度升高(应变速率降低)而减小.显微组织的变化验证了动态回复和动态再结晶的发生.Mg-8Li-2Al-1Zn合金流变应力本构关系可以用双曲正弦函数和Z参数准确的描述,平均应力指数为4.62,平均热激活能为139.35 J/mol.根据建立的加工图,预测合金热变形的最佳工艺参数为:523 ～573 K,0.1～1 s-1.
关键词:
镁锂合金
,
热变形
,
动态再结晶
,
本构方程
,
微观组织
李劲风
,
郑子樵
,
李世晨
稀有金属材料与工程
研究了热处理对超轻Mg-10.02Li-3.86Zn-2.54Al-1.76Cu合金力学性能的影响.研究表明,随淬火温度升高(150℃～350℃),Mg及A1在β相中固溶程度增加,合金淬火硬度增加;350℃,1 h淬火后的时效过程中未发现时效硬化现象,:而α相及AlLi相从β相中析出将导致合金软化,且时效温度越高,软化速度越快.同时,淬火温度升高至250℃,固溶程度增加导致合金强度增加;淬火温度进一步提高至350℃,一方面由于晶粒长大,另一方面可能淬火后Mg在β相中过饱和度增加,α相易沿β晶界连续析出,导致合金强度及塑性大幅度下降.
关键词:
镁锂合金
,
淬火温度
,
时效
,
硬度
,
强度
黄晓梅
,
张春红
,
张密林
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2008.03.016
采用电化学方法研究了纯Mg和Mg-Li合金在中性3.5%NaCl溶液中的腐蚀行为,采用扫描电镜观察了腐蚀后的表面形貌,利用XRD测试了腐蚀前后纯Mg和Mg-Li合金表面的组成成分,并用失重法测试了腐蚀速率.结果表明:腐蚀初期,纯Mg的腐蚀电流小于Mg-Li合金,纯Mg的腐蚀电位高于Mg-Li合金,纯Mg的电化学反应电阻大于Mg-Li合金.经过24h腐蚀后,纯Mg的腐蚀速率大于Mg-Li合金,且两者腐蚀形貌不同,纯Mg的腐蚀坑大而深,蚀坑数量少;Mg-Li合金的腐蚀坑小而浅,蚀坑数量多并且表面变黑.纯Mg的腐蚀产物主要为Mg(OH)2,Mg-Li合金的腐蚀产物主要为Mg(OH)2,LiOH,MgLi,Mg3Li7,Al2O3.
关键词:
纯镁
,
镁锂合金
,
中性NaCl
,
腐蚀
