齐悦
,
刘海波
,
王皓
,
赵云
材料保护
无磁不锈钢耐磨性差,采用激光熔覆技术在304无磁不锈钢表面制备了3种无磁耐磨涂层,对熔覆层的显微组织、硬度、相组成和摩擦磨损性能进行了测试与分析.结果表明:无磁镍基合金熔覆层的显微硬度为393HV,比不锈钢基体提高了约60％,无磁镍基合金粉末与WC颗粒以体积比为2:1混合的熔覆层与以3:1混合的熔覆层的硬度均为520 HV,较基体提高了1倍;无磁合金熔覆层的抗磨损能力是不锈钢基体的2.88倍,而镍基合金粉末与WC颗粒体积比为2:1和3:1的混合熔覆层的抗磨损能力均为基体的6.45倍.
关键词:
镍基合金涂层
,
耐磨性
,
硬度
,
激光熔覆
,
无磁镍基合金粉末
,
WC颗粒
,
304无磁不锈钢
胡舸
,
孟惠民
,
刘俊友
材料热处理学报
利用超音频感应熔覆技术在Q235钢表面制备了厚度超过5.5 mm的镍基合金涂层,借助SEM/EDS、XRD、显微硬度计和球盘式摩擦磨损试验机研究了涂层微观组织结构、显微硬度分布及耐磨性能.结果表明,涂层主要由γ-Ni,γ-Ni/Ni3Si,硼化物CrB和碳化物Cr7C3组成;涂层显微硬度呈现梯度分布,平均硬度为795 HV0.2,近4倍于基体硬度;涂层相对耐磨性能为基体的5.77倍;基体的磨损机制主要为严重的磨粒磨损,涂层的主要磨损机制为轻微粘着磨损,涂层中均匀分布大量的硬质相是耐磨性能显著提高的主要原因.
关键词:
超音频感应熔覆
,
镍基合金涂层
,
显微硬度
,
耐磨性能
王戬
,
王璞玉
,
安文玉
,
姜子实
,
张金涛
,
张丽莹
材料导报
在锅炉钢管表面制备了镍基合金喷焊防护层,利用OM、SEM、EDS、TEM等仪器观察分析,结果表明:涂层与基材形成冶金结合,涂层内基体相为γ-Ni固溶体,针状Cr的碳化物周围有大量位错组织,针状相在γ-Ni固溶体内形成弥散强化,喷焊层弯曲强度高达675MPa左右,弯曲后喷焊层脆性断裂,锅炉钢管基材及结合层没有裂纹.
关键词:
镍基合金涂层
,
金相分析
,
喷焊
,
弯曲强度
王立生
,
林涛
,
侯婷
,
邵慧萍
,
郭志猛
表面技术
doi:10.3969/j.issn.1001-3660.2010.05.006
采用热浸镀技术在Q235钢表面制备了镍基合金涂层,采用XRD和SEM-EDS研究了涂层腐蚀前后的相组成、形貌和成分,并探讨了腐蚀机理.结果表明:涂层中有多种形态的析出物,涂层与基体之间存在宽5～8μm的过渡带;盐雾试验后,涂层表面腐蚀产物为Ni(OH)2,Fe3O4和Fe+3O(OH),平均腐蚀速率大约为1.18×10-7g/(h·mm2);腐蚀首先发生在显微孔洞或析出相边界处,表现为局部腐蚀特征.
关键词:
热浸镀
,
镍基合金涂层
,
组织
,
耐蚀性
,
腐蚀机理
李志
,
曲敬信
,
吴仲行
,
周平安
,
邵荷生
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2000.01.002
研究了一种真空熔结镍基合金涂层的组织结构及其干摩擦滑动磨损特性.结果表明,镍基合金涂层中的析出相主要有硼化物、碳化物和硅化物,其中硼化物、碳化物起强化作用,硅化物改善涂层熔结过程中的工艺性能.涂层磨损的主要方式是微犁削,因镍基合金涂层具有较高的高温硬度,高温下具有良好的抗磨性能.磨损过程中在磨损表面覆盖的氧化物层对涂层起到保护和减磨作用.
关键词:
真空熔结
,
镍基合金涂层
,
组织结构
,
高温磨损特性
王立生
,
林涛
,
郭志猛
,
侯婷
,
高治山
表面技术
doi:10.3969/j.issn.1001-3660.2010.06.001
对热浸镀镍基合金涂层进行热处理,将热处理前后的涂层样品进行SiC磨料磨损试验,采用XRD和EDS分析了涂层热处理前后的物相组成和成分含量,用SEM观察了涂层磨损后的表面形貌,测定了质量损失,根据试验结果,探讨了涂层的磨料磨损机理,分析了热处理对涂层抗磨料磨损性能的影响.研究表明:涂层热处理前后,均由涂层基体γ-(Fe,Ni)相和析出物富铬相组成,基体相的磨料磨损机理由微小剪切和犁削向疲劳断裂转变,析出物相的磨损机理则均为脆性断裂;热处理能提高基体相的塑性,从而显著提高了涂层抗SiC磨料磨损的性能.
关键词:
热浸镀
,
镍基合金涂层
,
热处理
,
耐磨性
,
磨损机理
成阳
,
董刚
,
陈国喜
,
邓琦林
机械工程材料
采用激光熔敷技术在42CrMo钢基体上制备了不同铌含量的镍基合金熔敷层,研究了铌含量对熔敷层显微组织、物相组成、显微硬度的影响.结果表明:在镍基合金熔敷层与基体结合处、熔敷层中部、熔敷层表面的组织分别为平面晶、树枝晶、粒状等轴晶组织;随着铌含量的增加,熔敷层组织逐渐由γ-Ni奥氏体、CrB、M7C3和M23C6以及Ni31Si12相转变为由γ-Ni枝晶、枝晶间共晶、NbC小颗粒和少量CrBC4等;当铌质量分数达到10％时,组织明显细化;熔敷层的显微硬度随着铌含量的增加而增大,当铌质量分数达到10％时,显微硬度最高,达到约550 HV0.2,约为不含铌镍基合金熔敷层的两倍.
关键词:
激光熔敷
,
镍基合金涂层
,
铌
,
组织
,
显微硬度
张增志
,
牛俊杰
,
付跃文
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2004.02.009
用高频感应设备和中频感应设备分别制备感应熔覆镍基合金粉涂层,试验了不同截面形状感应器和不同工艺参数下的熔覆过程.对高频感应和中频感应Ni60涂层的组织结构以及抗蚀性.抗磨损等性能作了比较.结果表明,高频感应比中频感应致热快,涂层内贫铬组织少,基体热影响小;感应熔覆前需预热200℃且采用单匝圆截面感应器;高频感应Ni60涂层抗蚀性高于氧-乙炔喷焊层;GNi-WC25高频感应涂层耐磨性高于激光熔覆层和氧-乙炔喷焊层.
关键词:
高频感应
,
镍基合金涂层
,
中频感应
,
激光熔覆
,
氧-乙炔喷焊
黄树涛
,
周旺
,
宋博
,
许立福
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2017.01.010
目的 通过有限元仿真获得熔接涂层与基体结合界面处的应力分布特性,得到熔接涂层与基体的力学性能匹配性.方法 应用ABAQUS有限元软件,将模型沿轴向和径向剖切,讨论不同扭矩载荷下镍基合金涂层和基体轴结合界面的应力分布规律,分析涂层厚度对结合界面处应力的影响.结果 从模型剖切后采样结点的应力变化曲线看,基体和涂层的内部应力变化均匀,在基体和涂层结合处应力存在突变,涂层上的应力大于基体上的应力.涂层厚度从0.5 mm增大到1.0 mm时最大应力减小量约为18 MPa,从1.0 mm增大到2.5 mm时最大应力的减小量约为1 MPa,涂层厚度大于1.0 mm后最大应力减小量变化不明显.结合面两侧涂层和基体应力差值的最大值Δσmax随着涂层厚度的增大有所减小,在涂层厚度小于1.0 mm时,变化较为明显.结合面底面处的应力突变随涂层厚度的增加而略有减小.结论 在涂层和基体结合界面处存在应力突变,最大应力出现在涂层外表面的中心位置,增大涂层厚度可以减小应力突变,在涂层厚度较小时效果明显.
关键词:
扭转载荷
,
镍基合金涂层
,
结合界面
,
涂层厚度
,
应力
