李坤
,
单际国
,
王春旭
,
田志凌
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00635
对T250马氏体时效钢进行光纤激光焊接和时效处理,研究了焊前时效和焊后时效条件下接头的强韧性并分析了原因.结果表明,焊前时效处理接头的强韧性较差,抗拉强度为时效态母材的62％,静力韧度为28％;焊后时效处理的接头的强韧性较好,抗拉强度达到了时效态母材的98％,静力韧度达到了71％.焊缝区是影响焊接-时效处理接头强韧性的关键区域,焊缝中弥散析出的Ni3(Ti,Mo)颗粒相是焊后时效处理的接头强韧性优于焊前时效处理的接头的根本原因.Ni3(Ti,Mo)析出相对接头的抗拉强度和弹性变形阶段的静力韧度有利,对接头塑性变形阶段的静力韧度有双重影响.晶界逆转变奥氏体对接头的抗拉强度和弹性变形阶段的静力韧度影响不大,但对接头塑性变形阶段的静力韧度不利.
关键词:
T250马氏体时效钢
,
激光焊接接头
,
强韧性
,
焊接-时效
,
静力韧度
,
Ni3(Ti,Mo)颗粒
,
逆转变奥氏体
姚婷珍
,
许天旱
,
王党会
机械工程材料
为了研究屈强比升高对管线钢使用安全性的影响，测试了5种常用钢材的工程应力及真应力一真应变曲线，计算了名义屈强比、真实屈强比和静力韧度。结果表明：随着钢强度级别的升高，名义屈强比会不断升高，材料的塑性指标有下降的趋势；真实屈强比在表征材料塑性变形余量方面比名义屈强比更客观，名义屈强比放大了屈强比升高的安全隐患；X80管线钢的屈强比虽然较高，但其抵抗变形的能力并未降低；对高强度管线钢规定过低的屈强比，会造成不必要的浪费。
关键词:
屈强比
,
X80管线钢
,
静力韧度
,
安全性
房大然
,
段启强
,
黄崇湘
,
吴世丁
,
张哲峰
,
李家俊
,
赵乃勤
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2007.12.004
对铸态Al-0.63%Cu和Al-3.9%Cu(质量分数)合金进行等通道转角挤压处理,研究了Al-Cu合金冲击性能的变化.结果表明,等通道转角挤压增强了Al-0.63%Cu合金的冲击性能;而对于Al-3.9%Cu合金,虽然晶粒细化和第二相的弥散分布使其强度增加,但较多的第二相θ(Al2Cu)未提高其冲击性能.该合金的冲击吸收功与其静力韧度有关.
关键词:
Al-Cu合金
,
等通道转角挤压
,
冲击性能
,
静力韧度
张凌义
,
杨钢
,
黄崇湘
,
陈为亮
,
王立民
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2008.04.005
研究了热轧态1Cr16Co5Ni2MoWVNbN马氏体耐热钢经一道次等径角挤压(ECAP)变形+680 ℃×2 h空冷处理后的微观结构和力学性能.结果表明:经ECAP变形后,马氏体板条大部分已碎化成亚晶粒和位错胞,第二相纳米粒子(M23C6)分布更弥散均匀;经随后的退火处理,发生了回复和部分再结晶,位错密度有所降低,形成大量尺寸仅几百纳米的等轴亚晶粒. ECAP变形后材料的屈服强度有很大提高(提高至1400 MPa),但延伸率和静力韧度均大幅度下降(分别降至7.3%和100 MJ/m2);随后的退火处理可恢复其塑性(15.4%),其强度(1044 MPa)和静力韧度(181.6 MJ/m3)均较初始态(922 MPa,160.7 MJ/m3)高.
关键词:
耐热钢
,
等径角挤压变形
,
强度
,
塑性
,
静力韧度
姚婷珍
,
肖美霞
,
许天旱
,
王党会
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201604008
对五种试验钢进行了拉伸试验,得到了工程应力屈强比、真实应力屈强比和静力韧度实测值,根据静力韧度计算公式计算得到了五种钢颈缩前后吸收的能量和静力韧度,并与实测值进行了对比.结果表明:各试验钢的真实应力屈强比比工程应力屈强比小约0.13,静力韧度的实测数据和公式计算的结果一致;对高钢级管线钢,在静力韧度足够的前提下,用真实应力屈强比做为安全性指标比用工程应力屈强比更客观,更具实际意义.
关键词:
屈强比
,
管线钢
,
静力韧度
,
真实应力
,
工程应力
芦琳
,
李周波
,
毕宗岳
,
薛磊红
,
马璇
钢铁
采取静拉伸和平面应变断裂韧性测试方法,测量了S355,S275,Q345D,Q345E 4种低碳低合金钢自室温至-100℃的基本力学性能,包括屈服强度、抗拉强度、静力韧度、断裂韧度以及韧脆转变温度,试图寻找4种金属材料静力韧度和断裂韧度之间的关系;通过对200多组样品的试验结果进行分析,发现4种金属材料在其各自韧脆转变温度之上的静力韧度Uk和断裂韧度J02BL存在线性关系.
关键词:
静力韧度
,
断裂韧度
,
韧脆转变温度
