曹建春
,
刘清友
,
雍岐龙
,
孙新军
钢铁
研究了铌的质量分数分别为0.021%、0.081%和0.17%的高强低合金钢热轧态的组织和力学性能,并通过计算分析了3种钢的强化机制.研究结果表明,铌含量的提高抑制了珠光体的形成,促进了针状铁素体的形成,细小的碳氮化铌析出相增多;随铌含量的增加,细晶强化作用差别不大,沉淀强化效果明显增大.
关键词:
铌
,
强化机制
,
沉淀强化
,
高强度低合金钢
康健
,
袁国
,
王国栋
材料热处理学报
以一种高强度低合金钢为研究对象,分析了淬火-亚温淬火-回火(RQ-IQ-T)工艺与控轧控冷-亚温淬火-回火(TMCP-IQ-T)工艺对组织演变及力学性能的影响,并对不同显微组织特征实验钢的冲击断裂行为进行讨论.结果表明:RQ-IQ-T工艺获得的显微组织由条状铁素体与回火马氏体构成,试样-40℃冲击功达到205 J;而TMCP-IQ-T工艺获得的显微组织则由块状铁素体与回火马氏体组成,试样具有较高的强度,但冲击功相对较低,仅为149 J.冲击裂纹在条状铁素体中扩展包括沿长轴方向和剪切条状铁素体两种方式;在块状铁素体中主要以穿晶方式进行扩展.经RQ-IQ-T工艺获得的条状铁素体与回火马氏体双相组织对裂纹扩展具有较大的阻碍作用,有利于冲击韧性的提高.
关键词:
亚温淬火
,
高强度低合金钢
,
显微组织
,
冲击韧性
,
裂纹扩展
李娜
,
刘国权
,
康人木
,
杨云
,
余慧
材料热处理学报
设计和研究了一种新型高铝(1.8％Al)淬火-碳分配-回火(Q-P-T)高强钢.基于JMatPro 6.0软件和约束条件碳平衡热力学(Constrained Carbon Equilibrium,CCE)模型的模拟计算结果,制定了该钢的热处理工艺,进行了盐浴热处理和力学性能实验,并通过SEM和TEM对实验钢的组织进行了观察与分析.结果表明:Q-P-T实验钢的组织主要由板条马氏体、一定数量的富碳残留奥氏体和弥散分布的碳化物组成,其中马氏体和弥散的碳化物主要提供强化,残留奥氏体则主要起到提高塑性的作用.实验钢经Q-P-T处理后获得了高抗拉强度(1260 MPa)和塑性(18％)的良好匹配且其热处理工艺容易控制,验证了高铝钢采用Q-P-T热处理的可行性.
关键词:
高铝Q-P-T钢
,
高强度低合金钢
,
热处理工艺
,
强韧化
,
残留奥氏体
王宝奇
,
冯文超
,
管琴
,
李印青
,
姜延飞
钢铁
针对目前大规格矿用C级圆环链采用贵重合金元素含量高的23MnCrNiMo54进行生产的现状,开发了一种无需轧后退火的新型低成本Mn-Mo系低碳马氏体钢.该钢种采用Mn、Mo合金化为主,添加少量的Cr,并进行Nb微合金化,无贵重元素Ni,对该钢种的CCT曲线和淬透性进行了测定,分析了不同热处理状态微观组织及力学性能,在工业化生产条件下试制了2种规格(26mm×92mm、30mm×108mm)C级矿用圆环链.结果表明:采用新钢种试制的大规格圆环链产品性能完全满足国家标准的要求,与广泛采用的23MnNiCrMo54钢相比,生产成本显著降低,是具有市场竞争力的大规格圆环链制造材料.
关键词:
圆环链
,
低碳马氏体
,
高强度低合金钢
,
闪光对焊
陈超超
,
何安瑞
,
邵健
,
刘建华
,
周杰
钢铁
随着高强度低合金钢的广泛应用,高强度低合金钢的板形问题,特别是带钢出口凸度大问题,越来越受到关注.为了解决该问题,从辊形、模型、工艺3方面着手,在涟钢2250热连轧机综合采用优化工作辊CVC辊形及配套变接触支持辊VCRplus辊形,改进凸度反馈控制模型参数,优化精轧负荷分配等技术,显著提高了高强度低合金钢的板形控制效果,高强度低合金钢的平均凸度命中率提高了37.98％,尤其是对于超厚规格带钢,凸度命中率由原来的25.48％提高到95.89％,同时上游机架的综合辊耗降低了23.29％,延长了轧辊的使用寿命,创造了显著的经济效益.
关键词:
高强度低合金钢
,
热连轧
,
板形控制
,
辊形
,
控制模型
,
负荷分配
房玉佩
,
谢振家
,
尚成嘉
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00306
对比研究了电磁感应及传统箱式炉2种不同回火加热方式对1000 MPa级别高强度低合金钢淬火后组织中碳化物的尺寸、形貌、分布及其对力学性能的影响.结果表明,实验钢淬火后组织包括下贝氏体及板条马氏体.2种加热方式回火后,对于下贝氏体组织,随着回火温度由400℃升高至550℃,碳化物由针状向短棒状转变.其中,经550℃传统加热回火后,贝氏体内部碳化物长轴尺寸约为200 nm,而经该温度电磁感应加热回火后其长轴尺寸约为60 nm.对于板条马氏体组织,经传统加热回火后,碳化物主要沿着板条边界连串析出;电磁感应加热回火后,马氏体板条中析出的碳化物在板条内部及边界均匀弥散分布.经550℃传统方式回火后,马氏体中的碳化物尺寸约为200 nm,而电磁感应回火的碳化物尺寸均小于100 nm.经过不同加热方式回火后,实验钢的硬度差别不显著,随着回火温度升高,2种加热方式回火试样冲击功均升高,但感应加热回火后冲击功升高更为显著,实验钢经550℃电磁感应加热回火后-20℃冲击功达到133 J,是传统加热回火工艺的4.5倍,实现了1000 MPa级高强度低合金钢良好的强韧化组合.
关键词:
高强度低合金钢
,
感应回火
,
韧性
,
纳米尺度碳化物
徐平光
,
殷匠
,
张书彦
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00541
利用飞行时间法中子衍射对比研究了充氢与未充氢1250 MPa超高强度钢的拉伸变形行为与轴向晶格变形特征,并观察了断口区组织形貌与晶粒取向特征.在无加载条件下,充氢试样的轴向(110)与(200)面间距分别大于和小于未充氢试样的对应面间距,显示出四面体间隙中H原子的进入使轴向(110)面间距有所增加,同时内部应力的平衡作用使轴向(200)面间距有所减少.未充氢试样达到1250 MPa抗拉强度发生颈缩塑性断裂,而含有8.0×10-6可扩散氢的试样在分步加载至500 MPa时发生脆性断裂.中子衍射分析表明,未充氢试样在拉应力加载至500 MPa时均基本符合线弹性变形,但至700MPa时,轴向{200}晶粒比其余取向晶粒优先显示非线弹性变形,至800MPa时轴向{110}晶粒也出现非线弹性变形,轴向{200}晶粒优先产生微屈服现象,而轴向{211}晶粒仍然处于线弹性阶段;充氢试样在拉伸至300MPa时,轴向{110}晶粒出现非线弹性变形,至400MPa时轴向{200}晶粒也出现非线弹性变形,轴向{110}晶粒优先产生微屈服现象,轴向{211}晶粒仍处于线弹性阶段.断口剖面观察显示未充氢试样内形成明显的轴向<110>拉伸纤维织构,而氢脆试样内除了明显的晶界裂纹萌生,还有晶内裂纹扩展与局部晶体转动特征.基于不同取向晶粒的微屈服概念,解释了充氢导致轴向{110}晶粒优先微屈服而不是轴向{200}晶粒优先微屈服,同时以氢伴随微区塑性变形的方式发生脆性断裂.
关键词:
脆性断裂
,
充氢
,
微区塑性变形
,
高强度低合金钢
,
中子衍射
,
晶格应变
