陈永禄
,
傅高升
,
陈文哲
,
王火生
材料热处理学报
采用热模拟试验机研究了均匀化退火对经高效铝熔体综合处理的Al-lMn-lMg合金高温变形等温压缩流变应力的影响(变形温度573～773K、应变速率0.01～10.0s-1).结果表明:该合金在均匀化退火前后均易发生动态软化并最终进入稳态流变阶段,属负温度敏感性和正应变速率敏感性材料;在T=673K、ε≥10.0s-1的热变形条件下,均发生了不连续动态再结晶;均匀化退火降低了铸态合金的流变应力,高温低速大应变量的热变形减弱了均匀化退火对热变形流变应力的影响,流变应力水平趋于一致;在变形温度范围内,均匀化退火可促进该合金发生动态软化,增强热变形能力,但随着均匀化温度的提高,动态软化趋势减弱,经723K×12h均匀化退火后,Al-1Mn-1Mg合金具有较低的热变形激活能(197.28 kJ·mol-1),易进行热变形.
关键词:
均匀化退火
,
Al-1Mn-1Mg合金
,
高温压缩变形
,
流变应力
袁子洲
,
陈秀娟
,
张劲松
,
刘秀芝
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2003.08.006
在温度765～915℃、应变速率0.0011～0.33s-1的试验条件下,测定了两种热处理状态的Cu-l5Ni-8Sn(Zr)合金的高温压缩变形流动应力,并进行了分析.结果表明,应变速率和变形温度影响合金流动应力,流动应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大.在相同变形条件和变形程度下,固溶处理的试样要比未固溶处理试样的流动应力小.其它条件不变时,变形温度越高,或者应变速率越低,材料越容易发生动态回复和动态再结晶.
关键词:
高温压缩变形
,
流动应力
,
变形温度
,
应变速率
李忠盛
,
潘复生
,
吴护林
,
陈韵如
,
张昭林
,
李立
稀有金属材料与工程
采用等温压缩试验法,研究了新型含Zr超高强Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金在变形温度为300～450 ℃和应变速率为0.001～1 s-1条件下的流变变形行为,获得了等温恒速单轴方向热压缩变形过程的真应力-真应变曲线,建立了流变应力本构方程.结果表明:在实验范围内,该合金高温压缩时均存在稳态流变特征且属于正应变速率敏感材料;在较低温度和较高应变速率条件下,流变应力除了与应变速率、变形温度有关以外,还与变形量有关;可用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数描述该合金的高温压缩流变行为,基于热模拟试验提供的真应力-真应变数据,可得出流变应力σ解析表达式中A、α和n分别为2.09×106 s-1、0.019 MPa-1和5.075,其热变形激活能Q为112.66 kJ/mol.
关键词:
Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金
,
高温压缩变形
,
流变应力
,
Zener-Hollomon参数
张毅
,
李瑞卿
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
中国有色金属学报
采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对Cu-Cr-Zr合金在应变速率为0.001～10 s-1、变形温度为650～850℃的高温变形过程中的变形行为(流变应力和显微组织)进行研究.根据动态材料模型计算并分析该合金的热加工图,并结合变形显微组织观察确定该合金在实验条件下的高温变形机制及加工工艺.结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出该合金高温热压缩变形时的热变形激活能(Q)为392.5 kJ/mol,同时利用逐步回归的方法建立该合金的流变应力方程.利用热加工图确定热变形的流变失稳区,并且获得了实验参数范围内热变形过程的最佳工艺参数:温度范围为750～850℃,应变速率范围为0.001～0.1 s-1,并利用热加工图分析了该合金不同区域的高温变性特征以及组织变化.
关键词:
Cu-Cr-Zr合金
,
高温压缩变形
,
热激活能
,
流变应力方程
,
热加工图
陈礼清
,
董群
,
郭金花
,
毕敬
,
徐永波
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2005.03.021
利用自发渗透原位合成法制备了不同体积分数的TiC增强AZ91D镁基复合材料,研究了不同压缩应变速率以及不同变形温度下复合材料的热变形行为,计算分析了不同温度下应变速率敏感指数(m)和表观激活能(Q)与TiC含量的关系.结果表明:TiC/AZ91D复合材料压缩流变应力随TiC含量的增加而升高;TiC含量相同时,流变应力随温度升高或初始应变速率减小而降低.m值随变形温度升高而增大;变形温度以及压缩应变速率相同时,m值随TiC含量升高而增大.Q值依赖于温度、应变速率和TiC含量及其分布,不同条件下其高温变形机制有所差异.
关键词:
镁基复合材料
,
反应渗透法
,
原位合成
,
高温压缩变形
余均武
,
刘雪峰
,
谢建新
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00568
采用Gleble-1500热模拟机,在变形温度750-900℃,应变速率0.01-10 s-1的条件下,对连续柱状晶BFe10-1-1合金进行了高温压缩变形,研究了合金的动态再结晶行为.结果表明,动态再结晶温度在850℃左右;热激活能Q=427.937 kJ/mol,高于同成分的等轴晶BFe10-1-1合金;当ln Z＜43时,合金发生部分动态再结晶;当43≤ln Z≤51时,发生部分动态再结晶(850和900℃)或不发生动态再结晶(750和800℃),为该合金发生动态再结晶的中间区域;当ln Z＞51时,该合金不发生动态再结晶.存在发生动态再结晶的ln Z值中间区域以及热激活能较高,表明具有连续柱状晶组织的金属与等轴多晶金属发生动态再结晶的机理有所不同.在本文工艺参数范围内,随应变速率增大,合金发生动态再结晶的区域有所扩大;动态再结晶晶粒易在合金晶界处以晶界弓弯方式形核,形成的再结晶晶粒在晶界扩张的同时,在晶内形成孪晶,并以"孪生动态再结晶"方式演变成晶粒带.
关键词:
Cu-Ni-Fe合金
,
连续柱状晶
,
高温压缩变形
,
动态再结晶
余均武刘雪峰谢建新
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00568
采用Gleeble-1500热模拟机, 在变形温度750-900℃, 应变速率0.01-10 s$^{-1}$的条件下, 对连续柱状晶BFe10-1-1合金进行了高温压缩变形, 研究了合金的动态再结晶行为. 结果表明, 动态再结晶温度在850 ℃左右; 热激活能Q= 427.937 kJ/mol, 高于同成分的等轴晶BFe10-1-1合金; 当ln Z<43时, 合金发生部分动态再结晶; 当43≦ln Z≦51时, 发生部分动态再结晶(850和900℃)或不发生动态再结晶(750和800℃), 为该合金发生动态再结晶的中间区域; 当ln Z>51时, 该合金不发生动态再结晶. 存在发生动态再结晶的ln Z值中间区域以及热激活能较高, 表明具有连续柱状晶组织的金属与等轴多晶金属发生动态再结晶的机理有所不同. 在本文工艺参数范围内, 随应变速率增大, 合金发生动态再结晶的区域有所扩大; 动态再结晶晶粒易在合金晶界处以晶界弓弯方式形核, 形成的再结晶晶粒在晶界扩张的同时, 在晶内形成孪晶, 并以“孪生动态再结晶”方式演变成晶粒带.
关键词:
Cu-Ni-Fe合金
,
continuous columnar grain
,
high temperature compression deformation
,
dynamic recrystallization
