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High Temperature Deformation Behavior of Fe-9Ni-C Alloy

钢铁研究学报(英文版)

关键词: 高温变形行为 , 抗变形能力 , 合金 , 变形程度 , 变形抗力 , 变形温度 , 变形阻力 , 变形率

Hf对Ni-Ti-Al合金高温变形行为影响

宋晓云 , 李岩 , 李树索

稀有金属材料与工程

采用热模拟实验研究了Ni50Ti46-xAl4Hfx (x=0～6,at％)合金的微观组织特点和高温变形行为.合金由基体相NiTi和第二相Ti2Ni组成.Hf全部溶解在基体相和第二相中,并且促进了第二相的析出,显著提高了合金的高温强度.Ni-Ti-Al-Hf合金在700～800℃下变形行为的研究表明:合金具有良好的高温压缩性能,流变应力随着应变速率的减小或变形温度的增加而降低,其高温变形行为符合温度补偿幂规律描述.Hf的添加使合金的应力指数(n)和变形激活能(Q)上升,这主要是由于Hf的固溶强化、促进Ti2Ni相析出强化和高温稳定性造成的.

关键词: Ni-Ti-Al合金 , Hf , 微观组织 , 力学性能 , 高温变形行为

热加工条件下Ti60高温钛合金的本构关系

孙二举 , 边丽虹 , 刘东 , 焦园 , 张睿

航空材料学报 doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2012.3.007

通过等温恒应变速率压缩试验研究了热加工条件下热力参数对Ti60合金高温变形行为的影响.结果表明:随着温度的升高和应变速率的降低,Ti60合金流动应力显著减小,表现为较强的应变速率敏感性和温度敏感性.以幂函数型Arrhenius方程为基础,引入Z-H参数的多项式建立了Ti60合金的本构关系.误差分析结果表明,流动应力计算值与试验值之间的相对误差小于10％,所建立的本构关系能够比较精确地描述Ti60合金热加工过程中的流动行为.

关键词: Ti60合金 , 本构关系 , 高温变形行为 , 热模拟

TC10钛合金高温变形行为和组织演变的研究

秦桂红 , 严彪 , 计波 , 吴英彦 , 陆伟

钛工业进展

通过恒应变压缩实验研究了锻态TC10钛合金的高温变形行为和组织演变规律,变形温度为800～920℃,应变速率为0.01～l0s-1,变形量为60％.研究结果表明:降低变形温度、提高应变速率,流变应力会在变形初期迅速增加,而显微组织没有明显变化,当流变应力达到最大值后随着动态再结晶的发生而逐渐降低.提高变形温度、降低应变速率,能够为动态再结晶提供能量,细化组织并降低流变应力.综合分析表明:在变形温度为840 ～ 900℃,应变速率为0.01 ～0.1 s-1的参数范围内进行热变形可以获得性能优良的TC10钛合金产品.

关键词: TC10钛合金 , 高温变形行为 , 组织演变 , 变形温度 , 应变速率

900 MPa级析出强化钢高温变形行为

赵培林 , 董洪壮 , 王金洪 , 张利平 , 郝帅 , 刘茂升

钢铁 doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20140177

针对900 MPa级析出强化型热轧高强钢，利用Gleeble-3800热模拟试验机研究其在变形温度为950～1150℃、变形速率为0.1～10 s-1条件下的压缩变形行为。根据应力-应变曲线图获得峰值应力，并用双曲正弦方程描述热压缩变形过程中的试验钢峰值应力与Zener-Hollomon参数的关系。回归分析得到方程中变形激活能及其他材料变形参数，并对试验在高温条件下的流变应力本构方程并对其进行了验证。结果表明，采用该本构方程计算出的流变应力值与试验所得应力值非常接近，为估算成形时所需的最大载荷及设备选取提供参考。

关键词: 900MPa级钢 , 高温变形行为 , 流变应力 , 双曲线本构方程 , 析出强化

TC21-0.28%H钛合金微观组织及其高温变形行为研究

王耀奇 , 侯红亮 , 牛勇

航空材料学报 doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2010.6.004

利用光学金相及X射线衍射,研究了TC21-0.28%H(质量分数,下同)钛合金的组织结构,通过热模拟压缩实验,研究了TC21-0.28%H钛合金在800～920℃温度范围和0.01～1s-1应变速率范围的高温变形行为,建立了钛合金高温变形本构方程.结果显示,与TC21钛合金相比,TC21-0.28%H钛合金β相比例显著增加,并且有新相马氏体α″与氢化物δ生成,TC21-0.28%H钛合金在α+β相区与β相区的变形激活能分别为233kJ/mol与153kJ/mol,软化机制为动态回复,与TC21钛合金相比,TC21-0.28%H钛合金变形激活能降低,热加工性能得到改善.

关键词: TC21钛合金 , 置氢 , 高温变形行为 , 变形激活能

粗晶Mg-6.8Gd-4.5Y-1.1Nd-0.5Zr合金高温变形行为

夏祥生 , 李兴刚 , 马鸣龙 , 李永军 , 黄未华 , 邓霞 , 张奎

材料热处理学报

采用Gleeble-1500热模拟机研究粗晶Mg-6.8Gd-4.5Y-1.1Nd-0.5Zr镁合金在温度为623～803 K、应变速率为0.005～5 s-1条件下的高温变形行为。结果表明：流动应力随变形温度的降低或应变速率的升高而增加,在高温变形初始阶段,流动应力随应变的增加迅速增加,当应变超过一定值后,流变应力开始下降并逐渐趋于稳定,出现稳态流动特征;基于Arrhenius方程建立Mg-6.8Gd-4.5Y-1.1Nd-0.5Zr合金高温流变应力本构模型;在723 K、应变速率0.05 s-1条件下,显微组织出现大晶粒被细小晶粒包围的＂项链＂组织特征,局部晶粒交结处出现微裂纹与孔洞;根据实验结果,合金的热加工宜在773 K左右进行。

关键词: 镁合金 , 高温变形行为 , 变形激活能 , 本构模型

利用本构方程和加工图表征BFe10-1-2白铜合金的热变形行为

蔡军 , 王快社 , 王文

稀有金属材料与工程

为了获得BFe10-1-2白铜合金的合理热变形工艺参数,通过热模拟压缩试验对该合金的高温变形行为进行了研究.试验温度为1023～1273K,应变速率为0.001～10 s-1.通过流变曲线分析、动力学分析及加工图对BFe10-1-2白铜合金的高温变形行为进行了表征,计算出BFe10-1-2白铜合金在热压缩变形过程中的激活能为425.299 kJ/mol.通过Zener-Holloman参数以及真应变建立了BFe10-1-2白铜合金的本构方程用以描述该合金的高温流动应力.对计算的流动应力值与试验值进行了对比,结果表明:本构方程可以准确描述该合金的高温流动行为.此外,基于动态模型,建立了BFe10-1-2白铜合金的热加工图,并通过宏观及微观组织分析对加工图的准确性进行了验证.

关键词: BFe10-1-2白铜合金 , 高温变形行为 , 本构方程 , 加工图

氢对TC21合金高温变形行为的影响

姜波 , 王耀奇 , 侯红亮 , 牛勇 , 李淼泉

材料工程 doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2011.05.016

采用连续升温金相法研究了氢对TC21合金相变温度的影响,通过热模拟压缩实验,研究了氢对TC21合金高温变形行为的影响.结果表明:置氢可以显著降低TC21合金的相变温度,置氢0.7%(质量分数,下同)的TC21合金相变温度为810℃,与未置氢合金相比,降幅达145℃;同时,置氢还可以有效降低TC21合金的流变应力,并且温度越低,应变速率越高,氢对流动应力的影响就越显著,变形温度为800℃,应变速率1s<'-1>时,置氢0.28%后,稳态应力为202MPa,与未置氢合金相比降低了28%,相同应力水平条件下,置氢能够实现变形温度降低40℃,应变速率提高一个数量级.

关键词: TC21合金 , 置氢 , 高温变形行为

TB8钛合金β相变点附近高温变形行为研究

唐波 , 唐斌 , 韩逢博 , 李金山 , 杨冠军

稀有金属材料与工程

通过热模拟压缩试验,对TB8钛合金β相变点附近的高温变形行为进行了研究.热模拟压缩试验的变形温度为650～900℃,应变速率为0.01～10 s-1.通过试验分别得到了TB8钛合金双相区(α+β)和单相区(β)的流变应力曲线,并分别研究了流变应力与变形温度、应变速率和微观组织演化的关系.在10 s-1的高应变速率下,真应力-真应变曲线在850和900℃出现了双峰,这一现象未见报道.通过本构关系推导,得到了TB8钛合金双相区(α+β)和单相区(β)的表观激活能分别为233.0151和197.8987 kJ/mol.另外,建立了TB8钛合金双相区(α+β)和单相区(β)相应的流变应力本构方程.

关键词: TB8钛合金 , 高温变形行为 , β相变点