王宝忠
材料导报
采用Thermo-Calc软件对12%Cr超超临界转子钢的伪二元平衡相图及碳氮化物溶度积进行了理论计算,得到了实验转子钢的伪二元平衡相图,其室温平衡组织为α相、M(C,N)和M23 C6型碳化物.采用膨胀法测得了实验转子钢的临界点及CCT曲线,得到的Ac1、Ac3及Ms点与相图计算结果吻合较好.采用物理模拟方法研究了实验转子钢的热变形行为,洲得该钢的热变形激活能为439kJ/mol,确定了其热变形方程及变形抗力与峰值应变和Z参数之间的关系式;给出了不同应变量、变形温度及应变速率条件下试验用钢的应变速率敏感性指数及能量消耗效率,建立了该钢的热加工图,确定了其热加工塑性与温度的定量关系式;给出了实验转子钢奥氏体发生完全动态再结晶的条件及临界Z值(变形条件900℃,0.01s-1),建立了实验转子钢奥氏体动态再结晶的体积分数与应变量之间的定量关系;研究了试验用钢的静态再结晶行为,得到了其静态再结晶激活能及静态再结晶动力学方程.基于上述结果,提出了12%Cr超超临界转子的热加工工艺制度,制造出了国内首支满足技术条件要求的百万千瓦超超临界机组用转子锻件.
关键词:
超超临界转子
,
热加工
,
物理模拟
,
高温塑性
,
相图
,
动态再结晶
,
静态再结晶
,
热加工图
秦哲
,
孙彦辉
,
蔡开科
钢铁
开展了向中碳45结构钢中加入S、Ca元素来改善切削性的研究.研究结果表明:钢中ω[S])=0.06%,总钙ω(T[Ca])=40×10-6,∞([Al]s)=0.01%左右时,夹杂物的纺锤率为57%;小于2.5μm的夹杂物数量占夹杂物总数82%,夹杂物呈细小、弥散状态分布于钢中.由热模拟试验得出钢的塑性转变温度在1100～1000℃,通过配水软件计算出二冷各区的冷却水流量并应用于生产,铸坯表面和内部无裂纹,力学性能与未加S、Ca元素的45钢相当,但切削性能有明显的改善,切削刀具寿命提高了25%以上.
关键词:
切削性能
,
45结构钢
,
夹杂物
,
高温塑性
房文斌
,
王尔德
,
于洋
稀有金属材料与工程
通过温度、应变速率对95W-5(Ni/Fe/Co)合金流变应力曲线的影响,分析了该合金的变形特点.结果表明:该合金在200℃～600℃温度范围内变形时,初始加工硬化十分显著.宏观上表现为合金的屈服强度较高.95W-5(Ni/Fe/Co)合金在700℃～1300℃的流变应力曲线有一明显的特点就是曲线的斜率变小,而且出现短暂稳定态的流动.这是由于粘结相发生动态回复的结果.此外该合金的高温塑性亦随应变速率的增大而增加.扫描电镜分析结果从微观上验证了该合金高温塑性变化的原因.
关键词:
95W-5(Ni/Fe/Co)合金
,
温度
,
应变速率
,
高温塑性
王鲁
,
杨钢
,
钱天才
,
汪力
钢铁研究学报
参照USC 141镍基合金的化学成分,进行了热力学模拟计算.计算结果表明:钨能提高M23 C6和M6C的转变温度,并促进γ '相和M6C的析出.在USC 141化学成分基础上,添加钨元素取代部分钼元素,设计了一种试验型镍基合金(HR 100).通过室、高温力学性能测试、持久试验和析出相分析,对其力学性能和析出相进行了研究.试验结果表明:经相同热处理后,试验型镍基合金HR 100中的γ'相和M6C的析出明显多于USC 141,使其室温综合力学性能、高温强度以及持久寿命均明显优于USC 141,但同时大量析出的M6C会降低其高温和持久塑性.通过调整钨和钼的含量来调节M6C相的析出量,可以作为一种提高USC 141室、高温综合性能的方法.
关键词:
USC 141
,
700℃
,
力学性能
,
持久寿命
,
高温塑性
李强
,
赵玉峰
,
董治中
,
王德法
,
陈金铭
钢铁研究学报
研究了0Cr9Ni6Mn16Si5形状记忆合金的生产工艺和性能.研究结果表明,0Cr9Ni6Mn16Si5合金可以采用EF+VOD+VHD工艺冶炼.该合金具有强的热敏感性和高温变形抗力,高温可加工热塑性温度区间比较窄,温度超过1 100 ℃时塑性直线下降.铸锭的开锻温度为1 080 ℃,终锻温度为900 ℃;锻造管坯只有采用挤压方法实施管材成形.挤压成形的毛坯管可以采用冷轧与冷拔相结合的方法进一步加工成薄壁管.
关键词:
铁基形状记忆合金
,
0Cr9Ni6Mn16Si5
,
VOD
,
VHD
,
高温塑性
,
热挤压
董加胜
,
曲文生
,
王大勇
,
楼琅洪
,
杨柯
,
孙晓峰
稀有金属材料与工程
用金相显微镜和扫描电镜研究了镍基高温合金K417返回料在1530,1650,1700,1800℃下进行5 min熔体处理后显微组织以及碳化物尺寸、分布和形态的变化,并研究了熔体过热处理后组织变化对合金室温拉伸性能和高温拉伸性能的影响.结果表明,在相同铸造条件下,熔体高温处理能使碳化物由块状向骨架状转变并有效阻止裂纹的扩展,从而使合金得到良好的室温和高温强度及塑性.
关键词:
熔体过热处理
,
碳化物形态
,
力学性能
,
高温塑性
,
镍基高温合金
张立
,
徐国栋
,
王新华
,
朱志远
钢铁
对集装箱钢铸坯表面纵裂纹开裂面不同位置处保护渣所含成分的分析结果表明,纵裂纹是在结晶器内生成,在二冷区扩展成裂纹缺陷的.由铸坯试样高温延塑性测试结果可知,在775～825 ℃之间,集装箱钢处于脆性严重的状态.通过采用增加结晶器铜板上部镀层厚度降低热流和改用新的二冷工艺等措施,使集装箱钢铸坯表面的纵裂缺陷发生率大幅度减少.
关键词:
集装箱钢
,
连铸坯
,
纵裂纹
,
高温塑性
罗海文
,
赵沛
,
王明林
,
成国光
,
朱国良
钢铁
通过在Gleeble-1500热模拟试验机上进行热拉伸试验,研究了SCM420齿轮钢在高温下的热塑性及变形断裂的行为与机制.结果表明,SCM420钢在750～900 ℃和在1 350 ℃以上时出现沿晶脆性断裂,在950～1 300 ℃为穿晶断裂;在沿晶断裂过程中,晶界处的硫化物粒子作为应力集中核心促进了微孔聚合或晶界滑移,恶化了塑性;拉伸变形前的预相变过程促进了固溶温度较高的(MnFe)S粒子的大量析出,从而严重恶化了SCM420钢的热塑性,使塑性凹槽向高温区扩展了约150 ℃左右.
关键词:
高温塑性
,
晶界滑移
,
晶界迁移
,
沿晶断口
,
穿晶断口
李建华
,
吴开明
,
邱金鳌
材料工程
利用光学和电子显微镜观察断口组织,并测定断面收缩率来研究预拉伸应变对Nb微合金化低温钢09MnNiDR高温塑性的影响.当试样进行5％变形量预拉伸,800℃时断口组织主要为铁素体,晶界处有网状先共析晶界铁素体,断面收缩率为63％；900℃时断口组织主要为贝氏体和针状铁素体以及大量碳氮化物,断面收缩率降至35％;1000℃时断口组织主要为板条马氏体,断面收缩率升至95％.与未进行预应变试样相比,在800～920℃的温度区间,断面收缩率显著降低,预应变明显恶化了Nb微合金化09MnNiDR钢的高温塑性,这主要与预应变促进了尺寸为十几纳米至几十纳米Nb碳氮化物的沿晶界析出有关.
关键词:
Nb微合金钢
,
预应变
,
碳氮化物
,
高温塑性
倪有金
,
张颖华
,
李中华
,
卢春生
,
亢小敏
,
刘国梁
连铸
针对迁钢板坯角横裂形成的原因和影响因素等进行了系统的调查研究.结果表明脆性区弯曲矫直和外应力较大是产生角裂的根源,在此基础上采取了控制成分、保证铸机状态、二冷制度和锥度优化等相应的措施,使迁钢板坯的角裂发生率极大降低.
关键词:
板坯
,
角横裂
,
高温塑性
,
二冷水
,
影响因素
