赵骏韦
,
胡正飞
,
陆传镇
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2010.05.013
珠光体轨道钢是目前我国铁路轨道采用的主要钢种,其性能特点是抗磨损性能好,屈服强度高.珠光体轨道钢在服役时,表面发生损伤,有白蚀层生成,它对钢轨的服役寿命有重大影响.主要介绍了珠光体轨道钢白蚀层的研究进展,从白蚀层的形成过程、组织结构、形成机理等方面进行了阐述.
关键词:
珠光体轨道钢
,
白蚀层
,
渗碳体分解
,
马氏体转变
,
纳米晶粒
梁宇
,
余凌锋
,
梁益龙
材料热处理学报
以SWRS82B钢为研究对象,制定热处理工艺:将试样奥氏体化后在低温盐槽停留短时间后马上进入高温盐槽等温,目的是增加珠光体转变过冷度,提高珠光体形核率,减小珠光体团尺寸,从而探索高碳珠光体钢力学性能与显微组织尺寸之间的关系.结果表明,珠光体钢强度指标主要由珠光体片层间距决定.晶粒尺寸明显影响塑性指标,晶粒尺寸越小塑性指标越高,而当晶粒尺寸相近时,珠光体团尺寸越细小断面收缩率越高.
关键词:
珠光体钢
,
片层间距
,
晶粒尺寸
,
团尺寸
,
拉伸性能
郭正洪
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2003.03.001
简要总结了钢中珠光体相变的机制,特别是珠光体形核的晶体学和长大的动力学.基于形核时的最小形核能和渗碳体与铁素体"合作"生长的要求,珠光体通常在奥氏体晶界形核并只向某一晶粒内生长,因而晶界珠光体与相邻晶粒存在特定取向关系而与生长进入的晶粒无特定取向关系.晶体学研究表明,珠光体形核的领先相与碳浓度及渗碳体与铁素体间的取向关系(分别为Pitsch-Petch、Bagaryatsky或Isaichev)无关.最近的研究发现,具B1结构的非共格杂质粒子界面是过共析钢中晶内珠光体形核的有效位置,初步的结果表明,晶内珠光体形核的原因在于杂质粒子生长造成的局部区域碳贫化及低能的珠光体/杂质界面取代高能的奥氏体/杂质界面.特定过冷度下的层片间距与正向界面推移速率的关系是珠光体生长动力学的主要问题.基于珠光体与奥氏体间的无序界面假设和稳态扩散方程分别发展了以体扩散控制和以界面扩散控制为主的动力学理论.两种理论均与实验结果符合较好,但后者似更合理.最近的实验在珠光体中发现了生长台阶与结构台阶,表明生长动力学方程需要修正.
关键词:
珠光体相变
,
形核机制
,
长大机制
,
晶体学
,
动力学
康皓
,
韩宗涛
,
赵宪明
,
吴迪
物理测试
以典型的珠光体钢U75V重轨钢为例,介绍了一种利用电子探针分析(EPMA)测定钢中珠光体平均片层间距的方法.选择尽量垂直于珠光体片层的法线方向作为扫描路径,得到碳含量分布曲线为“波峰”+“波谷”的形状,两个“波峰”或“波谷”之间的距离即为一个珠光体片层间距,由于扫描路径长度已知,通过计算扫描路径上“波峰”或“波谷”的数量就可以获得该视场下珠光体的平均片层间距.此法直观、简单、计算量少,所测得的珠光体平均片层间距更接近其真实平均片层间距.
关键词:
电子探针分析(EPMA)
,
测量
,
片层间距
孙淑华
物理测试
doi:10.3969/j.issn.1001-0777.2004.02.003
用金相显微镜、扫描电镜(SEM)及带有切口的三点弯曲试样研究了显微组织对珠光体钢疲劳裂纹扩展速率的影响.结果表明:共析珠光体钢中的疲劳裂纹扩展速率da/dN取决于珠光体层片间距.细化珠光体层片间距可有效减缓共析珠光体钢中的疲劳裂纹扩展速率,尤其在高应力场强度因子幅值△K作用的情况下;珠光体钢的疲劳裂纹扩展速率与断裂前的△K之间的关系为:da/dN=6.94×10-9(△K)2.919(mm·c-1);显微组织中存在一定量的先共析铁素体可显著降低珠光体钢中疲劳裂纹的扩展速率.
关键词:
珠光体钢
,
显微组织
,
疲劳裂纹
,
扩展速率
查小琴
,
惠卫军
,
雍岐龙
材料研究学报
doi:10.3321/j.issn:1005-3093.2008.06.015
研究了三种碳和钒含量不同的铁索体-珠光型非凋质钢的高周疲劳破坏行为,并与调质钢进行了对比.结果表明,铁素体-珠光体型非调质钢的高周疲劳性能与其微观组织特征有关.提高铁索体相硬度,其疲劳极限及疲劳极限比均提高,疲劳极限比最高可达0.60,远高于调质钢的0.50;热轧态粗大的网状铁索体-珠光体组织的疲劳性能较差,低于同等强度水平的高温回火马氏体组织.铁索体-珠光体型非调质钢疲劳破坏机制不同于调质钢,其疲劳裂纹基本上萌生于试样表面的铁索体/珠光体边界,并优先沿着铁索体/珠光体边界扩展;对于同等强度水平的调质钢,不存在像铁索体那样的软相,因而易在试样表层粗大的夹杂物处萌乍疲劳裂纹.
关键词:
材料科学基础学科
,
铁素体-珠光体型非调质钢
,
高周疲劳
,
疲劳裂纹萌生和扩展
,
微观组织
王海滨
,
宗斌
,
宋晓艳
,
刘文彬
物理测试
对观测到的T12钢珠光体组织片层间距数据分别进行了正态分布、对数正态分布、三参数威布尔分布和三参数对数正态分布的参数估计,并利用相关系数,K-S检验法,相关指数及概率分布P-P图对估计结果进行了拟合优度检验,结果表明钢中珠光体组织层片的观测间距的最优概率分布函数为三参数对数正态分布.通过概率密度曲线的对比,指出了基于"半球模型"测定钢中珠光体真实平均片层间距的诸方法在原理上存在的不足,并提出了利用三参数对数正态分布函数来测定珠光体片层间距的方法.
关键词:
珠光体片层间距
,
半球模型
,
三参数对数正态分布
孙淑华
,
熊毅
,
傅万堂
,
邢广忠
,
古原忠
,
牧正志
金属学报
用SEM、TEM及XRD等方法研究了共析钢中珠光体经40%—90%的冷轧变形后所产生的显微组织变化. 按渗碳体形态特点, 变形珠光体组织可分为以下3种类型: (1) 不规则弯曲片层型, 即变形后的渗碳体与轧制面呈大角度偏离且不规则弯曲的珠光体. (2) 带有剪切带的粗大片层型，即被渗碳体剪切带分开且变形轻微的珠光体. (3) 精细片层型，即与轧制方向平行排列、片间距细小且渗碳体严重变形的珠光体. 精细片层区域的比例随着轧制压下率的提高而增大. 此外，重度冷轧变形还引起渗碳体严重塑性变形和部分溶解.
关键词:
高碳钢
,
pearlite
,
cold rolling
孙淑华
,
熊毅
,
傅万堂
,
邢广忠
,
古原忠
,
牧正志
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2005.03.009
用SEM、TEM及XRD等方法研究了共析钢中珠光体经40%-90%的冷轧变形后所产生的显微组织变化.按渗碳体形态特点,变形珠光体组织可分为以下3种类型:(1)不规则弯曲片层型,即变形后的渗碳体与轧制面呈大角度偏离且不规则弯曲的珠光体.(2)带有剪切带的粗大片层型,即被渗碳体剪切带分开且变形轻微的珠光体.(3)精细片层型,即与轧制方向平行排列、片间距细小且渗碳体严重变形的珠光体.精细片层区域的比例随着轧制压下率的提高而增大.此外,重度冷轧变形还引起渗碳体严重塑性变形和部分溶解.
关键词:
高碳钢
,
珠光体
,
冷轧
,
渗碳体溶解
张正延
,
雍岐龙
,
孙新军
,
亓海全
,
施锦
钢铁
通过金相、扫描电镜,相变临界点和过冷奥氏体等温转变的分析,研究了Nb对共析钢（质量分数：C 0.75%,C 0.78%）珠光体相变微观组织和等温转变动力学的影响。结果表明：微量Nb（质量分数为0.04%、0.064%）的加入使钢中先共析铁素体的量较未含铌钢有所增加,这很可能是Nb的加入使得共析碳含量明显升高的结果,同时使珠光体相变产物的形貌发生明显变化,珠光体中渗碳体的展弦比显著降低。此外Nb提高了先共析铁素体和珠光体的开始转变温度,即Nb的加入在一定程度上降低了过冷奥氏体的热力学稳定性;相变动力学表明加入Nb 0.04%可使珠光体相变的鼻子点温度升高约50℃,且最快开始相变时间比不含铌钢推迟一个数量级以上,即Nb的加入推迟了鼻子点和较低温度下的珠光体相变,提高了钢的淬透性。
关键词:
铌
,
共析钢
,
先共析铁素体
,
珠光体相变
,
展弦比
